国道569曼德拉至大通公路克图至大通路面工程KD-LM1 钢便桥施工方案
为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。
1、q值确定
由资料查得45b工字钢每米重87.4kg，再加上联结钢筋及钢板重量，单片工字钢自重按1KN/m计算，及q=1KN/m。
2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重100吨的大型车辆，及单侧车轮压力为500KN，单片45b工字钢尺寸如图2：
其分布如图3：
F单侧车轮压力非平均分配于所有纵梁上，因此必须求出车轮中心点处最大压力fmax，且车轮单个宽25cm，整个后八轮
f图3自卸车单侧车轮共计50cm,45b工字钢翼板宽
图2（单位：mm）15.2cm，每片工字钢间横向间距为30cm，因此单侧车
轮至少同时直接作用于两片工字钢上。而f按图3所示转换为直线分布，如图4：
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图4
由图4可得到fmax=F/2，单片工字钢受集中荷载为fmax/2=125KN。
由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到P?75KN?(1?0.2)?150KN。 二、结构强度检算
由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m，P=150KN，工字钢计算跨径l=6m，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力??w?=210MPa，容许剪应力
???=120MPa。
1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）：
Mmaxql2Pl1KN/m?(6m)290KN/m?6m?????139.5KN?m 8484最大剪力（当P接近支座处时）
Vmax?ql1KN/m?6m?P??150KN?153KN 222、验算强度 正应力验算：
??Mmax/w?139.5KN?m1500cm3?93MPa?????210MPa
（w为45b工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为1500cm3） 剪力验算：
由于工字钢在受剪力时，大部分剪力由腹板承受，且腹板中的剪力较均匀，因此剪力可近似按??V/(hwtw)计算。hw为腹板净高（除去翼板厚度），
tw为腹板厚度，由图2可得到hw=414mm，tw=13.5mm。
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计算得到：
??Vmaxht?95.6KN(414mm?13.5mm)?17.1MPa?????120MPa
ww3、整体挠度验算
工字钢梁容许挠度?f??l/400?600cm/400?1.5cm,而梁体变形为整体变形，由单侧11片工字钢为一整体进行验算，计算得到：
?5?6q?l4Fl3?f????EI 48??384其中q=1KN/m F=360KN E=206×105/cm2 I=33760cm4×11
?5?6?1KN/m?(600cm)4360KN?(600cm)3?f????38448???0.649cm
?206?10/cm52?33760cm4?11?
考虑车辆荷载非集中荷载，后轮轴重如达100吨时为双桥车，按《桥梁设计规范》中，双桥车两轴间间距为1.4米，及F可认为如图5所示分布。
0.5F0.5Fq
图5
根据图1和图5中集中荷载弯矩计算公式分别为： M1?FlFab 和 M2? a?(560?140)cm b?(560?140)cm 4l ??M24ab?2?0.94 M1l由于挠度主要由车辆荷载产生，因此可近似将?视为挠度的折减系数，
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及?f?0.94?0.649cm?0.61cm??f??2.8cm
根据以上验算，可见本便桥可通过的最大车重为100吨，因此次设计可以完全满足使用要求。 三、桥墩、桥台基础设计
1、基础承载力计算
桥身钢结构自重32.03吨，荷载：后八轮-100吨 桥梁上部恒载反力N1=32.03/2=16.02T 桥梁上部活载反力N2=100T
桥台自重G=2.5×2×0.8×6+2.5×0.45×6×0.8=26.16 不考虑偏心作用，墩身受中心荷载作用，其地基承载应为：
N1?N2?GAσ==16.02?100?26.16=29.6KPa
6?0.8注意：桥台基础底部承载力必须>29.6 KPa，因一般河岸淤泥质地基承载力较低，建议开挖至相应基础深度，并通过试验确定地基承载力，确保满足要求。
桥墩同理计算，桥台基础底部承载力必须>29.6 KPa，因一般河岸淤泥质地基承载力较低，建议开挖至相应基础深度，并通过试验确定地基承载力，确保满足要求。
2、抗滑移稳定验算
台侧土压力按朗肯土压力公式计算。取γ=18kN/m3，ka=0.33， 则墩侧土压力Pa=0.5γh2ka=0.5×18×42×0.33=47.52kN
∑Ni=G=83.71=837kN
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∑Pi= Pa =47.42 kN
基底摩擦系数按沙砾取μ=0.35 则kc=0.35×837/47.52= 6.16＞1.3 满足要求。 3、抗倾覆验算
墩侧土压力按朗肯土压力公式计算。取γ=18kN/m3，ka=0.33， 则墩侧土压力Pa=0.5γh2ka=0.5×18×42×0.33=47.52kN 于是，倾覆力矩
M1=Pa×0.3h = 47.52×0.33×4= 62.73kN·m 墩身抗倾覆力矩
M2=G·0.5×4= 837×2= 1674kN·m 抗倾覆稳定系数
K0 =M2/M1 =1674/62.73 = 26.68＞1.5 满足抗倾覆要求。
第二章 施工安排
第一节 主要工程管理目标
树立一流的目标，创新一流的管理，打造一流的团队，本项目总目标为“四优四零”，四优即：方案优化，工程优质，效益优良，队伍优秀；四零即：违法违纪案件为零，重大质量事故为零，重大安全事故为零，重大环保事故为零。
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