问：在未输入地质资料时，桩筏计算中，单桩竖向刚度如何计算？
答：桩的竖向刚度含义：桩顶发生单位竖向位移时，所提供的竖向反力，可由压桩曲线的斜率得出。如有地质资料，依据桩基规范附录，程序自动算出。 估算方法：承载力设计值/估算沉降，单位 kn/m。
问：多柱桩基承台，JCCAD是怎样计算的？
答：多柱桩基承台实际是桩筏。可按桩筏建模计算。目前程序假定：将多柱的边缘连起来，按一个柱的承台考虑。桩的冲切已考虑，配筋用户需自核。
问：JCCAD中桩筏参数：板上剪力墙高度；筏板自重；砼模量折减如何确定？
答：板上剪力墙高度：默认10米，相当于一刚臂。 筏板自重：可考虑也可不考虑，选安全度大者。 砼模量折减：计算主要参数，给用户的调正机会。
问：请问桩筏计算中约束刚度K与竖向刚度和弯曲刚度的关系是什么？
答：桩筏计算中的弹性约束，包括桩和土对筏板的约束。桩的约束包括竖向弹性约束和嵌固约束，即竖向刚度和弯曲刚度。计算公式见桩基规范P115，一般假定铰接，弯曲刚度为0，土的约束就是板单元定义中的基床系数。如果考虑群桩效应，用群桩沉降放大系数来对桩的竖向刚度进行折减。
问：桩端支承在岩石上，用JCCAD沉降试算结果为0，但计算结果输出时，板为移和板沉降有40-50，这是为什么？板位移和板沉降有何区别？是短期和长期？
答：沉降为0表示上部荷载减土自重后小于等于0。有限元计算未减土的自重，沉降和位移大于0。沉降计算是长期效应组合，位移计算是设计值。后者大约是前者的1.25倍。
问：复合地基计算沉降时，地基土的压缩模量如何确定？ 答：可据承载力的提高比例来提高土的模量。计算公式：
E=fsp/fk*Es
fsp---复合地基标准乘载力。 Fk----原地基标准承载力。
采用JCCAD中的桩筏及筏板有限元计算，选用复合地基，程序可自动计算。
问：请问基础工程量统计功能在那个模块里？
答：算量工具现在统一在STAT软件模快里，在STAT中，工程量统计更加准确详细。
PKPM新天地二期咨询台答问摘编
摘编按语：从本期开始，只摘编答案，不再原文摘编。
1：传到基础上的标准荷载，在SATWE中菜单取名为底层墙柱最大组合内力，其中的D+L为1.2D+1.4L组合。要得到新地基规范的基础各荷载组合， 可以到JCCAD中读取上部荷载。
2：上海地区按《上海市地基基规范》进行桩基设计，单桩承载力取勘察报告提供的单桩竖向极限承载力的二分之一输入，即按《地基基础规范》GB50007-2002的设计体系输入单桩竖向承载力特征值。在选取规范时选上海规范，JCCAD内部会自动转换。
3：JCCAD可以进行柱、桩对基础底板的冲切计算，目前还没有输出的计算文件。需在“人机交互输入”中“基础布置”->筏板->冲切计算，完成柱对基础底板的冲切计算，程序会在不满足冲切要求的柱
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边显示红色数字。在桩基有限元计算后观察各种组合的桩反力图，对于不满足桩对基础底板冲切计算的地方显示红色数字。
4：伸缩缝处的宽地基梁包含两条轴线，JCCAD只读一条轴线的荷载，解决办法： （1）人工添加缺失的荷载。
（2）在轴线上布置于梁等宽的厚板。
5：JCCAD对筏板裂缝的计算在“交互式配筋”布置完筏板的钢筋后即可进行。
PKPM新天地三期咨询台答问摘编
1：JCCAD选用上海规范条基中的荷载组合： 按上海规范软件都是取用基本组合。
2：JCCAD配筋中的钢筋级别：
目前JCCAD自动生成柱下独基的板底钢筋级别是按以下规则设计：直径12mm以下为HPB235，大于12mm为HRB335。
PKPM新天地四期咨询台答问摘编
1：JCCAD软件“筏板有限元计算”各种组合的荷载图中，各节点右边3个数字的含义：
答：在这些荷载图中各节点右边3个数字代表了这些节点的荷载数据。其中白色的数字表示竖向轴力，灰色的两个数字表示X、Y方向的弯矩。
PKPM新天地五期咨询台答问摘编
1； JCCAD软件当使用明德林应力公式计算桩基础最终沉降时，地质勘察报告中提供了桩基沉降计算经验系数，怎样在软件中根据地基基础设计规范R0.5计算？
答：可以在“沉降试算”菜单后的“平均沉降调整系数”中将提供的数值填入，程序默认执为1.0。
2： JCCAD中计算桩筏基础的最大反力值图中，除了反力值外格号内的数值是什么意思，基本组合中有反力超限的情况，但为何总信息中不超？
答：格号内的数值是表示控制工号，桩反力验算应在标准组合中找最不利组合。
3：不等厚筏板在JCCAD里给出了两个偏心e值，请问怎样合理处理才符合规范要求？
答：首先把较薄板画大框布置，然后在小范内圈出较厚板布置，程序会给出最后的e值，将此值控制在规范范围内即可。
4：上海地区，地质勘探报告提供的桩基承载力推荐值，是否可以直接填入软件，程序能否按上海规范进行设计？
答：可以。在桩基础沉降计算中，选择上海规范，程序可自动处理。
5：JCCAD基础计算结果中常给出节点或网格的编号，请问怎能在JCCAD中对照分析？ 答：JCCAD交互式输入“图形管理”中可将节点编号、网格编号显示开关打开即可查看。
6：地质资料输入菜单中极限侧摩擦力和极桩端阻力的单位分别是什么。 答：单位是千牛。
PKPM新天地六期咨询台答问摘编
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1：jccad地质资料输入菜单中的“极限侧摩擦力”和“极桩端阻力”是特征值吗？
答：jccad地质资料报告里的“极限侧摩擦力”和“极桩端阻力”不是特征值，是极限值，即特征值的两倍。
2：jccad用midin理论计算桩基沉降的时候，对于超长柱有没有考虑柱本身的压缩变形？ 答：没有考虑。
3：在做多柱联合基础的时候，jccad绘图结果中只有板底钢筋，是否意味这种结构只需要配板底钢筋就可以了？
答：仅设置板底钢筋是不够的。一般做法是在上部加配钢筋，形成暗梁，以抵抗负弯矩。这步工作需要用户自己考虑进行。
31. PKPM中主、次梁的区别
次梁可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入，程序上称为“按主梁输入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。
次梁在主菜单1输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数量众多。
次梁在主菜单2输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节点数大大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。
在主菜单1中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单2中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。 1、导荷方式的不同
作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围），程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。
两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。
2、结构计算模式的不同
在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。
3、梁的交点连接性质的不同
按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为
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铰接端。
PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为0。
4、梁支座负弯矩调幅的不同
在SATWE、TAT计算时对PM主菜单1中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁”，此时用户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用，对不调幅梁不起作用。如需对该梁调幅，则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁”。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅（次梁也有不同的调幅值，如内力系数为1/11，1/14，1/16等，参考砼教材及其它资料）。
5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改 （1）在PM主菜单1当作主梁输入的次梁
经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。此时程序判定次梁的过程是： 对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用园圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。
支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。
连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。 支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。
连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。
对处于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。
当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。
对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。 （2）在PM主菜单2输入的次梁：
其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。
6、三维空间程序的活荷载不利布置计算的不同
按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利 计算过于繁琐费时。
按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。
7、楼板配筋的不同
由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。
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32. PKPM软件使用心得
1.在PM中如果有定义错层梁的话，如果错层高差太大，会导致TAT检查出现“有多余节点，必须删除”的错误。（若PM中定义错层梁，错层高差不能太大）
2.如果斜杆高度大于层高，可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑，无法计算”的错误。（斜杆高度不能大于层高）
3.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg文件。（工作目录名不能太长）
4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在\\PKPM的安装目录\\cfg\\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。
5.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无他用。对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。
6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。
7.关于错层，PKPM中，如果楼板相错500以上，一般要按错层考虑。错层时，应在PM中按两个标准层进行输入，TAT和SATWE会自动形成错层数据。如果按一层输入并考虑错层影响，应该在TAT或SATWE中，定义弹性节点等措施。
8.关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。（节点不能太密[小于150] ，应进行轴线简化调整）
9.关于斜梁、斜杆及斜柱，PKPM中，斜柱、支撑均按斜杆考虑，斜梁和普通梁一样，承受弯矩而无剪力。
10、特殊梁、柱、支撑定义，采用异或方式，即原有属性再次定义则取消原属性。举例：一下端铰接支撑要想定义为两端铰接，应该先再次定义下端铰接，此时上下端均为刚接，然后定义两端铰接。
11.TAT输出的构件内力正负号说明：TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理：（1）梁的右端弯矩加负号，则在识别梁正负弯矩时，上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩；（2）柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号，则在识别它们的正负轴力时，受拉为正轴力、受压为负轴力；（3）柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号，则在识别它们的正负弯矩时，右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。
12.使用PKPM之前，应该对结构体系进行合理的简化，并非向建科院的人说得那样，完全按照实际情况输入，例如：目前坡屋面做的较多，斜梁如何输入这个问题就摆在面前，我的作法很简单，按照直梁输入。
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