太原理工大学----毕业设计说明书
?w?hwtw37k?235fy?52.7537?5.34?1?0.617 <0.8
故fvl?fv =125 N/mm2 柱腹板抗剪承载力设计值为： Vd?hwtwfv'=844×16×125=1688 kN
V=102.04kN <0.5Vd = 1688×0.5=844 kN 弯，剪，压共同作用下：
MeN?Me?NWeAe=（215－410660/30980）×9140000= 1844kN.m
M=269.67 kN.m 其它截面的内力均比上述两种情况要小，故不必验算，强度均满足要求。 4．平面内稳定性验算： M=444.458KN*M N=410.66KN ?x?l0x/ix=13680/364=37 NE??2EAe0/1.1?2 =（3.14×3.14×206000×30980）/（1.1×372）=41784KN N等效弯矩系数 N0??b?Ae0?mM1N(1?0?b?)We1NE =410660/（0.91×30980）+444458000/〈（1-410660 ×0.91/41784000）×9140000〉 =63.63N/mm2〈f=215 N/mm2 5．平面外稳定性验算： 刚架平面的计算长度可取柱隅之间的间距，即3m ?y?l0y/iy=3000/63.9=47.0 查表 ?b?=0.856 ?s?1?0.023?lh0/Af=1 ?w?1?0.00385?l/iyo=1 ?br?4320?y02Ah?00Wx0??s????w???y0t0?????4.4h0??28 2????2?235????f? ?y? 太原理工大学----毕业设计说明书 432030980?844??4729140000=5.94>0.6 ?1??1???47?28??235??????? ?4.4?844235?????22因为?b?>0.6，对其进行修正： /? b?1.07?0.28?br=?1.07?0.285.94=1.02 ?t=1-N/NE+0.75(N/NE)2=1-41660/41784000=1 N0?M?t1=410660/（0.856×30980）+269670000/（1.02×9140000） ?yAe0?bWe1=44.4 N/mm2 〈f =215 N/mm2 6．腹板与翼缘焊缝的连接计算： hf?VS11.4IXffw102.04?103?150?28?464??0.22mm 41.4?411000?10?160 取hf?10mm?1.5tmax?1.528?8mmv 满足要求。 边柱验算完毕，强度和稳定性均满足要求。 第二节 梁的验算 1.梁的截面尺寸800x300x14x26 A=267.4cm2 Ix=292000cm4 Iy=11700cm4 Wx=7290cm3 Wy=782cm3 ix=33.0cm iy=6.62cm 2.宽厚比验算： 翼缘部分：b/t=150/26=5.77<15 235 fy 腹板： hw235?748/14?53.4?250=250 tfy 3．强度验算： 对于1-1截面，当取Mmax M=-444.458kN.m N=-105.51 kN V=91.716Kn 29 太原理工大学----毕业设计说明书 柱腹板的有效宽度计算： ?1?NA?MWe=105510/26740+444458000?300/2920000000 =49.9N/mm2 ?2?NA?MWe=-42.03 N/mm 腹板边缘正应力比值： 2 ???2??42.03/49.9??0.84 ?1腹板在正应力作用下的凸曲系数： k??16 =40.0 [(1??)2?0.112(1??2)]0.5?(1??)与板件受弯、受压有关的参数， ???hw/tw28.1k?235/fy = 53.428.122.28?235/235=0.3 <0.8 ??1 腹板全部有效。 因不设置加劲肋时，k??5.34 ?w?hwtw37k?235fy?53.437?5.34?1?0.62<0.8 故fvl?fv =125 N/mm2 柱腹板抗剪承载力设计值为： 'V?htf dwwv=748×14×125=1309 kN V=91.716kN <0.5Vd = 1039×0.5=654.5kN 弯，剪，压共同作用下： MeN?Me?NWeAe=（215－105510/26740）×7290000= 1538 kN.m M=444.458 kN.m 梁其它截面的内力均比上述情况要小，故不必验算，强度均满足要求。 4．平面内稳定性验算： M=444.458KN*M N=105.51KN ?x?l0x/ix=32160/330=97.45 30 太原理工大学----毕业设计说明书 NE??2EAe0/1.1?2 =（3.14×3.14×206000×26740）/（1.1×97.452）=5199KN 等效弯矩系数 N0??b?Ae0?mM1N(1?0?b?)We1NE=105510/（0.572×26740）+444458000/〈（1-105.51 ×0.579/5199）×7290000〉 =68.58 N/mm2 〈f =215 N/mm2 满足要求 5．平面外的整体稳定性验算： 斜梁不需计算整体稳定性的侧向支撑点间最大长度，可取斜梁受压翼缘 宽度的倍，因偶撑的间距为3M，满足上述要求，故不需计算整体稳定性。 6．腹板与翼缘焊缝的连接计算： hf?VS11.4IXffw91.716?103?150?26?413??0.22mm 41.4?292000?10?160 取hf?8mm?1.5tmax?1.514?5.6mm 满足要求。 至此，斜梁验算完毕，强度和稳定性均满足要求。 第三章 节点设计 第一节 梁柱节点设计 1> 梁柱连接节点螺栓强度验算： 梁柱节点采用10.9级M24高强螺栓摩擦连接，构件接触面采用喷砂 处理，摩擦面抗滑移系数，??0.45，每个螺栓的预拉力为225KN，连接处传递内力值为： M=444.458KN*M N=105.51KN V=95.864KN 31 太原理工大学----毕业设计说明书 × 1-1剖面图 第一排螺栓拉力： Nt1??NMy1?/［4×（0.4752?0.2992）］2=-105.51/8+444.458×0.475 n?yiNMy2?/［4×（0.4752?0.2992）］ 2=-105.51/8+444.458×0.299 n?yi=154.35 KN Nt2??=92.27 KN <0.8×225=180 KN 螺栓群的抗剪承载力： ? bNV?0.9nf?(nP?1.25?Nti) 32