太原理工大学继续教育学院土木工程
（续表） 表6-5 框架柱内力组合 杆 层号 件 号 上端 V 下端 上端 V 下端 M N M N M N M N 荷载类别 截面 内力 恒① -11.96 430.77 -18.35 -16.35 452.52 15.28 414.80 93.91 5.09 443.13 -9.28 510.10 -15.48 M N 内力组合 地震右④ -136.00 -157.01 82.42 -136.00 -157.01 -131.95 265.35 87.34 -243.63 265.35 -135.21 -208.49 87.34 -240.37 -208.49 1.2①+1.4② -19.30 558.96 -82.42 -26.40 585.06 24.70 806.31 -87.34 8.23 840.31 -14.99 654.17 -87.34 -5.00 688.17 1.35①+0.98② -19.61 610.97 2.63 -26.82 640.32 25.09 775.96 6.10 8.36 814.22 -15.23 718.07 -3.70 -5.08 756.33 1.2×(①+0.5②)+ 1.3×③ 160.33 739.06 2.67 154.27 765.15 192.60 285.04 6.19 323.74 319.05 162.98 901.18 -3.76 308.22 935.19 1.3×④ -193.27 330.82 109.39 -199.32 356.92 -150.47 974.94 118.75 -309.70 1008.94 -188.56 359.11 110.39 -316.75 393.11 活② -3.54 30.03 1.63 -4.84 30.03 4.54 220.40 3.77 1.51 220.40 -2.75 30.03 -2.29 -0.92 30.03 地震左③ 136.00 157.01 0.48 136.00 157.01 131.95 -265.35 1.12 243.63 -265.35 135.21 208.49 -0.68 240.37 208.49 中 2层 跨 柱 边 跨 柱 底层 中 跨 柱 上端 V 下端 M N -3.09 538.44 36
太原理工大学继续教育学院土木工程
表6-6框架柱内力组合最不利内力组合 层次 杆件 截面 内力种类 M N V M N M N V 下端 M N M N V 下端 2 上端 中柱 下端 M N M N V M N M N V 下端 1 上端 中柱 下端 M N M N V M N 最不利内力组合 取值 140.86 143.00 43.43 74.30 169.10 119.58 160.48 39.94 62.45 189.83 200.16 767.73 110.53 209.29 793.82 193.27 739.06 109.39 199.32 765.15 192.60 974.94 118.75 323.74 1008.94 188.56 901.18 116.71 316.75 935.19 最大值 140.86 143.00 43.43 74.30 169.10 50.13 160.48 33.53 10.29 189.83 200.16 767.73 103.77 209.29 793.82 160.33 739.06 109.39 154.27 765.15 192.60 974.94 118.75 323.74 1008.94 162.98 901.18 110.39 308.22 935.19 最小值 -28.86 102.24 -30.04 1.56 128.34 -119.58 124.67 -39.94 -62.45 150.77 -153.43 245.79 -110.53 -144.31 271.89 -193.27 330.82 -104.91 -199.32 356.92 -150.47 285.04 -108.35 -309.70 319.05 -188.56 359.11 -116.71 -316.75 393.11 上端 边柱 下端 6 上端 中柱 上端 边柱 上端 边柱 37
太原理工大学继续教育学院土木工程 7 构件配筋计算
7.1 框架梁截面设计
一、正截面受弯承载力计算：梁AB(300mm×600mm)一层环境类别为二类，取as=35mm，h0=565mm。按双筋受弯进算。
受压区按2根直径20mm的HRB400钢筋计算
??2?314?628mm2 Asx?h0?h0?22?(h0?a?Mmax?fy?Ass)?1fcb
当x?2a?s时，As??1fcbx?fy?A?fyMmax ?fy(h0?as)
当x?2a?s时，As?0.45fth1.43600.?0.45???0.19%?0.2% fyh0360565h600?0.2%??0.21%， h0565取?min?0.2%则As??minbh?0.21%?300?600?382mm2
表7－1 框架梁正截面受弯承载力配筋计算 截面 层号 计算公式 左侧A M(kN·m) -140.86 628 8.7 738 339 4Φ16 2 梁AB 跨中 97.65 628 0.0 512 339 2Φ20 628 183.91 628 27.1 964 38
梁BC 右侧B -118.76 628 0.0 622 339 2Φ20 628 -212.28 628 39.5 1113 左侧B -92.83 628 0.0 487 339 2Φ20 628 -196.27 628 32.5 1029 跨中 -27.40 628 0.0 144 339 2Φ20 628 -11.46 628 0.0 60 右侧C -92.83 628 0.0 487 339 2Φ20 628 -196.27 628 32.5 1029 ??628 As6层 x As ?min?0.21%bh 实配钢筋 实配Asmm804 -374.58 1030 79.0 1971 2层 M(kN·m) ?As x As
太原理工大学继续教育学院土木工程
（续表） 表7－1 框架梁正截面受弯承载力配筋计算 截面 计算公式 左侧A 层号 梁AB 跨中 339 2Φ20+ 2Φ16 1030 190.90 628 30.1 1001 339 2Φ20+ 2Φ16 1030 右侧B 339 2Φ20+ 2Φ16 1030 -227.49 628 46.3 1192 339 4Φ20 1256 左侧B 339 2Φ20+ 2Φ16 1030 -216.86 628 41.6 1137 339 4Φ20 1256 339 4Φ25 2 梁BC 跨中 339 2Φ16 402 -14.19 628 0.0 74 339 2Φ16 402 右侧C 339 2Φ20+ 2Φ16 1030 -216.86 628 41.6 1137 339 4Φ20 1256 ?min?0.21%bh 实配钢筋 实配AsmmM(kN·m) 1964 -401.89 1030 92.3 2129 339 4Φ25+ Φ16 ? Asx 1层 As ?min?0.21%bh 实配钢筋 实配Asmm2 2165 二、斜截面受剪承载力计算 梁AB一层：Vb=169.27kN，
l0?10?2.5 h0.20?cfcbh0?0.20?1.0?14.3?300?565?485kN?Vb 截面尺寸满足要求 考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：
Asv?REVb?0.42ftbh00.85?176.25-0.42?1.43?300?565?0 =?1.25?210?565s1.25fyvh0按构造要求配箍，取双肢箍?8，s取min(8d，h/4，100mm)，s取100 mm。加密区取2?8@100，非加密区取2?8@200。
梁的斜截面配筋计算如下表
表7-2 框架梁斜截面受剪配筋计算
梁号 层数 6层 AB 2-5层 1层 BC 6层 2-5层 Vb(kN) 115.90 160.54 169.27 -22.92 -148.71 0.20?cfcbh0（kN） 570.32 570.32 570.32 570.32 570.32 39
Asv?REVb?0.42ftbh0 实配钢筋 ?s1.25fyvh0< 0 0.234 0.284 < 0 0.409 2Φ8@200 2Φ8@200 2Φ8@200 2Φ8@200 2Φ8@200 太原理工大学继续教育学院土木工程 （续表） 表7-2 框架梁斜截面受剪配筋计算 梁号 BC CD 层数 1层 6层 2-5层 1层 Vb(kN) -165.39 115.90 160.54 169.27 0.20?cfcbh0（kN） 570.32 570.32 570.32 570.32 Asv?REVb?0.42ftbh0 实配钢筋 ?s1.25fyvh00.504 < 0 0.234 0.284 2Φ8@180 2Φ8@200 2Φ8@200 2Φ8@200 7.2 框架柱截面设计 7.2.1 柱端弯矩设计值调整
框架结构抗震设计中，应体现“强柱弱梁”，即二级抗震框架节点处，除顶层轴
压比小于0.15外，柱端弯矩应符合下列要求：
?Mc??c?b （二级框架?c取1.5）
其中：?Mc为节点上，下柱端截面，顺时针或逆时针组合的弯矩设计值之和，考虑底层柱纵向的钢筋不利情况配置，地震作用组合的框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值，对于二级抗震应考虑地震作用组合的弯矩设计值乘以1.25弯矩增大系数。
边柱（A轴柱）柱端弯矩设计值调整计算：
M1下= -309.7 × 1.25 = -387.1 M1上= -150.5 × 1.50 × -401.9 / -294.8 = -307.7
M2下= -144.3 × 1.50 × -401.9 M6上= -140.9 × 1.50 = -211.3 中柱（B轴柱）柱端弯矩设计值调整计算：
M1下= -316.7 × 1.25 = -395.9 M1上= -188.6 × 1.50 × -317.3 M2下= -199.3 × 1.50 × -317.3 M6上= -132.7 × 1.50 = -199.0 7.2.2 柱端剪力设计值调整
为满足“强剪弱弯”原则，二级框架柱端组合剪力值应进行调整，即：
btVc??vcMc?Mc/Hn
b其中，?vc为柱剪力增大系数，二级框架取1.2；Mc、Mct柱上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值，且符合上述调整值要求，Hn为柱净高。
底层边柱（A轴柱）柱端弯矩设计值调整计算： V1=1.2×（-387.1-307.7）/（4.3-0.6）=225.3kN 底层中柱（B轴柱）柱端弯矩设计值调整计算： V1=1.2×（-395.9-231.3）/（4.3-0.6）=203.4kN
/ -294.8 = -295.1
/ /
-387.9 = -231.3 -387.9 = -244.5
?? 40