mx （0.0216?11.488?0.0447?7KNm2?(6.0m)2?20.20KNm2(0.0167?11.488?(0.0247?11.488? 0.0410?7)KNm2?(6.24m)2 ?22.22KN?mm??0 my 0.0355?7)KNm2?(6.0m)2?15.85KN?mm (0.160?11.488?0.0364?7)?(6.24m)2 ?17.08KN?mm跨内 ??0.2 mx?? (20.20?0.2?15.85)KN?mm??23.37KN?mm (22.22?0.2?17.08)KN?mm?25.64KN?mm my?? ?(15.85?0.2?20.20)KN?mm?19.89KN?mm (17.08?22.22?0.2)KN?mm?21.52KN?mm 计算简图 支座 mx' (-0.0580)?18.488KN?mm?(6.0m)?-38.60KN?mm2 (-0.0631)?18.488KNm2?(6.24m)?-45.42KN?mm22 my' (-0.538)?18.488KNm2?(6.0m)2??35.81KN?mm (-0.0528)?18.488KNm?(6.24m)?-40.17KN?mm2 区格 l0x/l0y C D 6.24m6.54m?0.95 6.0m6.54m?0.92 跨计算简图 内 mx (0.0260?11.488?0.0438?7)KNm2?(6.0m)2 ?21.79KN?mm(0.0261?11.488?0.0410?7)KNm2?(6.24m)2 ?22.85KN?mm(0.0230?11.488?0.0364?7)KNm2?(6.24m)2 ?20.21KN?mm??0 my (0.0159?11.488?0.0357?7)KNm?(6.0m)2 ?15.57KN?mm(21.79?0.2?15.57)KN?mm?24.90KN?mm(15.57?0.2?21.79)KN?mm?19.93KN?mm2mx?? ? (22.85?0.2?20.21)KN?mm?26.89KN?mm(20.21?0.2?22.85)KN?mm?24.78KN?mm ??0.2 my??? 计算简图 (-0.0650)?18.488KNm?(6.0m)2(-0.0726)?18.488KNm2?(6.24m)22mx' ?-43.28KN?mm?-52.26KN?mm支座 (-0.0561)?18.488KNm2?(6.0m)2(-0.0698)?18.488KNm2?(6.24m)2my' ?-37.34KN?mm?-50.25KN?mm
各支座弯矩：（考虑A区格四周与梁整体连接，乘以折减系数0.8） A-A支座 A-B支座
m'y?-35.81KN?mm?0.8?-28.65KN?mm
'?1(-38.60-45.42)KN?mm?-42.01KN?mm
mx2A-C支座 B-B支座 B-D支座
'?1(-35.81-37.34)KN?mm?-36.58KN?mm my2m'y?-40.17KN?mm
'?1(-40.17-50.25)KN?mm?-45.21KN?mm my21C-D支座 m'?(-43.28-52.26)KN?mm?-47.77KN?mm
x2
二、配筋计算
板厚h?120mm，取跨内及支座截面：
h0x?120?20?100mm，h0y?100-10?90mm
各跨内，支座弯矩已求得，近似按As?m （2-1）
0.95fyh0算出相应的钢筋截面面积。 式中：
m—荷载在该截面产生的弯矩；
As—受拉区纵向受力钢筋的截面面积； h0—截面的有效高度； fy—钢筋受拉强度设计值
（1） 表2.2 板的配筋
A区格跨内 B区格跨内 C区格跨内 D区格跨内 h0/mm m/(kN?m/m) As/mm 2配筋 φ12/14@150 φ12/14@150 φ14@160 φ14@160 φ14@160 φ14@180 φ14@150 φ14@150 实配As/mm2 100 90 100 90 100 90 100 90 23.37 19.89 25.64 21.52 24.90 19.93 26.89 24.78 911 862 1000 932 971 863 1048 1073 890 962 962 855 1026 （2） 表2.3 支座配筋
As/mm2实配配筋 As/mm2 h0/mm m/(kN?m/m) A-A(ly方向) A-B(lx方向) A-C(ly方向) B-B(ly方向) B-D(ly方向) C-D(lx方向)
连续板的配筋示意图见设计图纸。
90 100 90 90 90 100 28.65 42.01 36.58 40.17 45.21 47.77 1241 1637 1584 1740 1958 1862 φ16@160 φ16@125 φ16@130 φ16@120 φ16@100 φ14/16@120 1257 1608 1608 1676 2011 1828 2.4按弹性理论计算双向板的梁
梁的尺寸取b?h?200mm?600mm，由于板为矩形，故双向板长边支撑梁上荷载呈梯形分布，短边支撑梁上荷载为三角形分布。板上荷载传递示意图如下：
图2.2 板上荷载传递示意图
2.4.1 横向梁的计算（三跨）
一、荷载：
恒荷载设计值：
板传恒荷载： g?4.488KNm?6.3m?28.27KNm
21'5转换成均布荷载：g??28.27KNm?17.67KNm
18梁自重： 1.2?0.2m?(0.6m?0.12m)?25KNm3?2.88KNm
1.2?17KNm3?0.015m?[(0.6m?0.12m)?2?0.2m]梁粉刷： ?0.355KNm合计： 20.91KNm 活荷载设计值：
板传活荷载： q1?14kN/m2?6.3m?88.2kN/m
5转换成均布荷载：q1'??88.2kN/m?55.13kN/m
8
二、弯矩计算：
①由恒荷载引起的弯矩 计算简图如下：
支座处弯矩： MB?-0.1?20.91KNm?(6.15m)2??79.09KN?m
M 截x lC?-0.1?20.91KNm?(6.15m)2??79.09KN?m
由恒荷载引起的弯矩计算结果见表2.4
表2.4 横向梁由恒荷载引起的弯矩计算 按等效均布荷载按实际荷载算得的简支梁跨中弯矩 总和