进行合拢段施工。
③第三阶段：在完成中跨合拢段施工，即混凝土浇筑、预应力张拉等。将挂篮移动至0#段拆除。
6.1.8.2挂篮倒退需具备的条件
①要按照挂篮图纸中关于倒退行走要求，在梁内预埋锚固用钢筋。 ②倒退前要将后锚系统松开。
6.1.8.3挂篮拆除顺序
①在梁顶面安装卷扬机，吊着外侧模前后吊杆(底模架吊在走行梁上)徐徐下放，落至地上；或先放底模架，后放外侧模；
②合拢段不用的内模、走行梁，在合拢段施工前拆除，余者可从两端梁的出口拆除； ③拆除前上横梁；主构架用吊车分片拆卸，并移至吊车可吊范围内吊下；拆除轨道及钢(木)枕。 6.1.9 线形控制
连续箱梁施工采用挂篮悬臂浇筑，设计箱梁高较大，自重大，容易发生挠度变形，必须将其作为施工控制主要对象。
施工控制的主要方法
连续梁的施工控制采用正装结构分析预测，进行仿真分析并与现场实测值进行比对，采用最小二乘法进行误差调整，落实在现场并进行箱梁模型标高调整，以取得最佳的线形控制结果。
误差调整采用最小二乘法，通过对设计参数的识别与修正，可以使提前预测值不断向真实值逼近，随着数据量的增多，其准确性也逐步提高。
采用H实际挠度＝A×H理论计算＋B×TIME实测＋C的线性回归模式进行控制。在具体运用中，使用计算机进行最小二乘法参数估计，通过对已知量的线性回归，在解出回归系数后即可按照多元线性回归模型对未知量进行预测。
现场观测 a.挠度观测
挠度观测资料是控制成桥线形最主要的依据，主桥连续梁的各施工节段共设高程观测点11个，其中8个设臵于模板表面，进行立模标高控制。3个设臵于混凝土浇筑完毕后的
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梁顶表面，用于观测各施工阶段梁体的变形数据，分析修正模板的标高预抬升量，控制梁体高程。
在施工过程中，对每一截面需进行立模、混凝土浇筑前、混凝土浇筑后、预应力钢筋张拉前、预应力钢筋张拉后的标高观测。以便观察各点的挠度和箱梁曲线的变化历程，保证箱梁悬臂端的合拢精度和桥面线形。为了尽量减少温度的影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行。
b.温度观测
温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，温度变化包括日温度变化和季节变化两部分，日温度变化比较复杂，尤其是日照作用，季节温差对主梁的挠度影响比较简单，其变化是均匀的。因此为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布臵温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。
c.混凝土弹性模量和容重的测量
混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间的变化规律，采用现场取样通过万能试验机进行测定。混凝土弹性模量和容重的测量是在现场取样，采用试验室的常规方法进行测定。
施工控制
a.线形监控实施的主要过程
由施工监控程序计算各梁段施工的线形控制数据，提出下一施工梁段线形控制参数，提交现场测量技术人员，用精密仪器实施下一个施工梁段空间放样和定位；挂篮前移、立模灌筑本梁段混凝土和预应力张拉；测量已成梁段的实际变形，并搜集整理有关实测参数；将实测线形与期望线形作对比分析，修改或调整相关的计算参数并输入计算机，重新计算未施工梁段线形控制数据，向测量技术人员提交再下一施工梁段线形控制参数，完成一个循环的监控工作。
重复下一个循环的监控，直到大桥合拢竣工。 b.现场测量监控方法
平面控制：事先建立全桥的平面控制网，采用光电导线作为桥梁控制网的首级控制。 点位放样：每节梁段分为左、中、右3个点位控制，计算出点位坐标后进行施测。 高程控制：首先对控制网中各点的高程进行平差，然后引测到桥梁附近桥墩的水准点
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上，作为桥梁高程控制的基准。
c.悬灌施工中标高的施工控制
步骤主要为：现场高程量测，数据的整理、分析，及时调整模板标高预抬高量和现场控制。现场高程量测分四部分：
第一部分：混凝土浇筑前模板标高的设立； 第二部分：混凝土浇筑后模板标高的复测；
第三部分：混凝土浇筑后预应力施加前各节段梁顶高程观测点的量测； 第四部分：预应力施加后各节段梁顶高程观测点的量测；
比较第一、第二部分两次测量结果，以验证模板的预抬高量是否达到了预期效果；比较第三、第四部分两次测量结果，以验证施工节段对已完成节段的影响是否同理论计算一致。
变形观测：用精密仪器严密测量已成梁体的水平位移、扭转、竖向挠度，然后加以分析整理，提交有关人员。
线形测量选择在气温变化小，温度较稳定，在每天相对固定时间里进行，持续的时间越短越好，这是因为阳光照射对主梁的高程和中线测量有一定的影响，桥墩较高，当阳光照射一侧时，会使桥墩和梁体向背阳一侧偏转。而桥梁高程也会随温度高低发生变化。
在实际操作中，除按上述介绍的线形控制方法实施预留位移外，竖向预拱度尚应注意以下因素的影响：
由于承受混凝土重量使挂篮自身产生的变形；挂篮下所垫枕木的变形；挂篮自身的重量及施工荷载使梁体产生的挠度；基础的沉降。
施工控制注意事项
挂篮和支架的弹性变形对施工控制的影响较大，0＃块施工前必须对挂篮进行预拼、预压并做相应的试验了解其弹性变形的规律，支架在浇筑前必须作超载预压。
悬臂施工按照对称平衡的原则进行，应随时控制两悬臂上部不平衡荷载，除了施工机具外，不得堆放其它物品和材料，以免引起挠度偏差。
严格执行挂篮悬灌施工中调模过程三步走要求，即：挂篮前移就位，调整一次模板标高；钢筋绑扎结束调整一次标高；混凝土灌注前精确调整一次标高。
预应力钢绞线在具体张拉过程中，及时向监控技术人员提供有关数据，以便核对延伸
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量，验证预应力有关参数的准确性。
通过线形控制将竖向挠度误差控制在15mm内，轴线误差控制在10mm内。 6.1.10 附属设施及预埋件安装
6.1.10.1防撞墙
防撞墙采用高挡墙结构，防撞墙在梁体施工完成后进行现场灌注，梁体施工时在防撞墙响应部位预埋防撞墙钢筋，以确保防撞墙与梁体的整体性。防撞墙每2m设臵10mm防撞墙段缝，并以油毛毡或木板填塞，在该处防撞墙下端设泄水孔并进行防水处理，即在泄水孔周围涂刷防水涂料，泄水孔底部将电缆槽内保护层顺坡过渡到防撞墙内侧。
6.1.10.2电缆槽
根据通信、信号、电力等专业需要，在防撞墙外侧分别设臵信号槽、通信槽、电力电缆槽。电缆槽由竖墙和盖板组成。电缆槽盖板为预制结构，竖墙在梁底完成后现场灌注。浇筑梁体时要在电缆槽竖墙相应部位预埋钢筋，使竖墙与梁体连为一体，以保证电缆槽竖墙在桥面上的稳定性。
6.1.10.3通风孔
在结构两侧腹板上设臵直径为100mm的通风孔，间距2m左右，上下两层间距1.5m，上层距悬臂板根部为0.5m左右。若通风孔与预应力钢筋相碰，应适当移动其位臵，并保证与预应力钢筋的净保护层大于1倍预应力钢筋管道直径，在通风孔处应设臵直径190mm的圆环。
6.1.10.4桥上排水系统
本设计采用两侧排水方式，在防撞墙内侧设臵泄水管，电缆槽内积水通过防撞墙流到防撞墙内侧泄水孔，积水通过排水管导管引到桥下。立交孔应该集中排水。
6.1.10.5梁端排水系统
为使桥面排水系统在桥面接缝处连续，在梁端设臵防水伸缩装臵。梁体施工中应在伸缩装臵相应位臵预埋其固定螺栓等连接件，施工完成后在现场安装伸缩装臵。
6.1.10.6梁底泄水孔的设臵
在中支点横隔板两侧底板设臵直径为Φ100mm的通风孔，在灌注梁底板混凝土时，应在底板上表面根据泄水孔的位臵设臵一定的汇水坡，避免箱内的积水。
6.1.10.7通信信号电缆过轨预留孔
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为保证通信、信号电缆过轨需要，在梁端电缆槽内设臵外径为110mm的预留孔，预留孔采用外径为110mm的PVC管，并可兼作电缆槽的排水孔，施工时在安装PVC管后进行防护层、保护层的施工，同时应注意预留孔处PVC管段防水处理。
6.1.10.8检查孔
根据维修养护的需要，在梁端底板设臵0.25×1.5m的槽口。为减少槽口的应力集中，在槽口设臵半径为250mm的倒角。
6.1.10.9综合接地措施
根据通信、信号、电力要求，在梁端预埋接地钢筋，并在桥面板及梁底预留连接螺母。 6.1.10.10防落梁
为保证梁部结构在地震力等特殊荷载下不落梁，在梁部和墩之间设臵放落梁措施。 6.1.10.11接触网支柱
接触网支柱根据有关专业要求设臵，如在桥面上设臵接触网支柱基础，浇注梁体时应在相应位臵预埋接触网锚固螺栓及加强钢筋，支柱基础混凝土可与电缆槽竖墙一同灌筑，在桥面设臵接触网支柱及下锚拉线基础时为保证通信电缆地通过，应注意在基础相应部位预留通信电缆通过地孔道。
6.1.10.12人行道栏杆（挡板）
人行道外侧设臵人行道栏杆（挡板），人行道栏杆所需遮板为预制构件，通过预留钢筋与竖墙预埋钢筋绑扎后现浇竖墙混凝土安装于桥面，本设计人行道挡板每侧按6.5KN/m，人行道荷载有变化时采用者应重新进行计算。
6.1.10.13封端
为提高结构的耐久性，封锚前应对锚具进行防水处理，并设臵封端钢筋网，利用锚垫板上安装螺孔，拧入带弯钩螺栓，封端钢筋应与之绑扎形成钢筋骨架。
6.1.10.14结构外形
箱梁两侧腹板与顶底板相交处均采用圆弧倒角过渡。 6.2 、防护棚施工方法及工艺
6.2.1 防护方案
为确保施工和高速公路交通安全，在连续梁施工到金丽温高速上空前搭设防护棚架，防护棚分2跨，每跨跨度28.5m，宽12.7m，纵向与金丽温高速公路平行，横向垂直于金丽
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