其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.6=0.125 a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.65/1.6=0.406
i—杆件截面回转半径,取1.59cm； A—
杆件截面积，取450mm；f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm；
2
2
M—风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.022kN2m
3
W—杆件截面模量，W=4730mm N’E—立杆的欧拉临界力， N’E= πEA
2
3.142 32060003450
=
182
2
2
λ
2
=27.63kN
立杆稳定性验算如下：
7.17310
3
0.022310
6
+
0.2163450
2
47303（1-1.130.2163 2
7.17 27.63
）
=73.765+4.957=78.722N/mm < f=205 N/mm 立杆局部稳定性验算满足要求!
七、架体抗倾覆验算
支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：
γ0M0≤Mr
Mr---支架的抗倾覆力矩设计值 Mo---支架的倾覆力矩设计值 γ0—结构重要性系数，取1
架体高度2.75m，宽度3.9m，取一个立杆纵距1m作为架体计算长度。 (一)砼浇筑前架体抗倾覆验算
混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。 1、风荷载倾覆力矩计算
2
作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值ωk=0.068kN/m
风荷载作用下的倾覆力矩γ0M0=131.430.0683132.7532.75/2=0.36kN2m 2、架体抗倾覆力矩计算
当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取7排。）： 0.134432.7537+(0.3+030.12)3133.9=3.76kN
架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9 Mr=0.933.7633.9/2=6.60kN2m
M0 < Mr，抗倾覆验算满足要求! (二)砼浇筑时架体抗倾覆验算
混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。
1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算
26
附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，
(0.134432.7537+(0.3+25.5030.12)3133.9) 32%=15.6932%=0.314kN 附加水平荷载下产生的倾覆力矩γ0M0=131.430.31432.75=1.209kN2m 2、架体抗倾覆力矩计算
架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9 Mr=0.9315.6933.9/2=27.54kN2m
M0 < Mr，抗倾覆验算满足要求!
标准层梁（2003600㎜）模板计算书
一、工程参数
梁模板支架参数 梁截面宽度 支架高度 板底立杆纵距la 梁长度方向立杆纵距 梁侧与梁底立杆间距 钢管类型 水平杆最大步距 1.6m 顶步步距 0.8m a 面板 梁底次楞 梁底主楞 梁侧次楞 梁侧主楞 穿梁螺栓 15mm厚木胶合板 40390mm方木，2根 梁底水平钢管 40390mm方木，间距200mm 单钢管，间距500mm 不设置穿梁螺栓 依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度4跨，剪刀撑设置 横距方向宽度4跨 支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构未作可靠连接 荷载标准值参数
27
0.2m 2.75m 1m 梁截面高度 楼板厚度 板底立杆横距lb 1m 0.6m 0.12m 0.7m 梁底无立杆，梁两侧立杆间距0.90m υ4833.2mm 立杆伸出顶层水平杆长度0.65m 结构重要性系数 新浇砼（含钢筋）自重 永久荷载 每米立杆承受支架自重 可变荷载 风荷载 施工荷载及设备荷载 支撑架 24kN/m 31 模板 1 0.3kN/m 2模板自重 0.1344kN/m 3kN/m 2砼下料水平荷载 22kN/m 2重庆，基本风压：0.3kN/m 二、新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:
=2430.6=14.4 kN/m
其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.6m；
2
三、梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
3
面板的截面抵抗矩W= 1000315315/6=37500mm；
4
截面惯性矩I= 1000315315315/12=281250mm；
（一）强度验算
1、面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。 2、荷载计算
22
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=14.4kN/m，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m。 均布线荷载设计值为： q1=(1.2×14.4+1.4×2)×1=20.08KN/m q2=(1.35×14.4+1.4×0.7×2)×1=21.4KN/m 取较大值q=21.4KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
22
M1=0.125q1l=0.125321.430.20=0.11kN2m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm； σ=
Mmax
=
0.11310
62
=2.93N/mm < f=12.5N/mm
2
2
28
W
面板强度满足要求!
37500
（二）挠度验算
q = 1314.4=14.4kN/m；
面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；
2
面板弹性模量: E = 4500N/mm；
ν=
5ql
4
5314.4003200
=
4
384EI 384345003281250
=0.24mm < 0.5mm
满足要求!
四、梁侧模板次楞验算
次楞采用40390mm(宽度3高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
3
截面抵抗矩W =40390390/6=54000mm；
4
截面惯性矩I =40390390390/12=2430000mm；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算
22
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=14.4kN/m，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m。 均布线荷载设计值为： q1=(1.2×14.4+1.4×2)×0.2=4.016KN/m q2=(1.35×14.4+1.4×0.7×2)×0.2=4.28KN/m 取较大值q=4.28KN/m作为设计依据。
3、强度验算 计算最大弯矩：
22
Mmax=0.1ql=0.134.2830.5=0.107kN2m 最大支座力：1.1ql=1.134.2830.5=2.35kN
2
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm。 σ= 满足要求!
Mmax W
= 0.107310
6
54000
=1.981N/mm < 17N/mm
2
2
（二）抗剪强度验算
29
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.634.2830.5=1.284kN
2
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm； 抗剪强度按下式计算:
τ=
3V 2bh
=
331.284310
3
2340390
= 0.535N/mm < fv=1.6N/mm
2
2
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 14.430.2=2.88kN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
2
次楞弹性模量: E = 10000N/mm；
ν= 满足要求!
0.677ql
4
0.67732.883500
=
4
100EI 10031000032430000
= 0.050mm < 2mm
五、梁侧模板主楞验算
主楞采用单钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
3
截面抵抗矩W =4730mm；
4
截面惯性矩I =113600mm；
（一）强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.35kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.48m。
主楞计算简图(kN)
主楞弯矩图(kN2m)
30