十、扣件抗滑移验算
水平杆传给立杆荷载设计值R=2.41kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。
十一、风荷载计算
（一）风荷载标准值
风荷载标准值应按下式计算：ωk=μsμzω0
2
ω0---基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m。
μs---支撑结构风荷载体形系数μs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.23An/(la3h)=1.230.150/(131.6)=0.113 式中An --一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.150m
la--立杆间距，1m；h--步距，1.6m；d---钢管外径，0.048m ；系数1.2-----节点面积增大系数；系数0.325---支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：μst=1.2j=1.230.113=0.14 无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
μs=μst
1-η
n
2
1-η 1-0.95
η----风荷载地形地貌修正系数。n----支撑架相连立杆排数。
支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=2.75m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数μz=0.65。
2
支撑架顶部立杆段风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.6531.1230.3=0.218kN/m 2.风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK
立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：
NWK=
nwaωklaH
2
=0.14 1-0.95
10
=1.12
2B 2310
2
ωk—风荷载标准值,ωk=0.218kN/m,la—立杆纵向间距，la=1m nwa—支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=4
H—支撑架高度，H=2.75m,B—支撑架横向宽度，B=10m 3.由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW
立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：
MW=
0.931.43ωklah
2
= 430.2183132.75
2
=0.33kN
10
= 0.931.430.2183131.6
2
10
=0.070kN2m
十二、立杆稳定性验算
（一）立杆轴力设计值
支撑结构的危险等级系数取1 立杆承受梁荷载设计值：2.41kN;
立杆承受支架自重荷载设计值：1.3532.7530.1344=0.50kN
36
梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.353（2430.12+0.3）3130.70+1.4333130.70=5.95kN 立杆轴向力设计值N=8.86kN; 风荷载引起的立杆轴力：0.33kN N=8.86+0.930.33=9.16kN
（二）立杆计算长度L0
插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=βHβaμh
μ—立杆计算长度系数，按重庆市《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：
支撑结构的刚度比，
其中E--弹性模量，取206000（N/mm2） I— 立杆的截面惯性矩，取113600（mm4） h—立杆步距，取1600mm
k—节点转动刚度，取10kN2m/rad ly—立杆的y向间距，取700mm
K=
1600310310
6
2060003113600
+
700 631600
=1.54
ax—单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1/1.6=0.63 nx—单元框架的x向跨数，nx =4
x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，μ取计算结果的较大值。
x向为立杆纵距方向时，K=1.54，ax=0.63，nx=4，查表得立杆计算长度系数μ=2.24 x向为立杆横距方向时，K=1.57，ax=0.44，nx=4，查表得立杆计算长度系数μ=2.14 x向取立杆纵距方向，立杆计算长度系数μ=2.24
βa—扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，βa=1.03 其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.6=0.13 a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.65/1.6=0.41 a—a1与a2中的较大值，a=0.41
βH—高度修正系数，架体高度2.75m,βH=1 L0=βHβaμh =131.0332.2431.6=3.69m
（三）立杆稳定性验算
风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.070kN2m;
37
按下式进行立杆稳定性验算：
N--立杆轴力设计值，取9.16kN；
--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i 查规范附录A取值； λ—计算长细比，λ=Lo/i=3690/15.9=232，查表
=0.136；
L0 —立杆计算长度，取3690mm，i—杆件截面回转半径,取15.9mm； A—
杆件截面积，取450mm；f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm；
2
2
M—风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.070kN2m
3
W—杆件截面模量，W=4730mm N’E—立杆的欧拉临界力， N’E= πEA
2
3.142 32060003450=
232
2
2
λ
2
=17.00kN
立杆稳定性验算如下：
9.16310
3
0.070310
6
+
0.1363450
47303（1-1.130.1363 2
2
9.16 17.00
）
=149.673+16.097=165.770N/mm < f=205 N/mm 立杆稳定性验算满足要求!
空心板（板厚350㎜）模板计算书
一、工程参数
楼板模板支架参数 砼楼板厚度 立杆纵距 水平杆最大步距 立杆顶伸出长度a 钢管类型 面板 次楞 0.23m 1m 1.6m 0.65m 支架高度 立杆横距 顶步步距 扫地杆高度 Q235，υ4833.2mmmm 木胶合板 厚度：15mm 方钢管5035032.5mm，间距0.2m 3.35m 0.7m 1.2m 0.2m 38
主楞 剪刀撑 单钢管 按重庆规范设置,剪刀撑立杆纵距方向宽度6跨，立杆横距方向6跨 支撑结构与既有结构未作可靠连接 荷载参数 支撑结构与既有结构连接情况 结构重要性系数 支撑架 1 25.5kN/m 3模板 面板自重 0.1344kN/m 主楞 3kN/m 20.9 0.3kN/m 2新浇砼（含钢筋）自重 永久荷载 每米立杆承受支架自重 施工人员 可变荷载 及设备荷载 面板与次楞 3kN/m 2立杆 3kN/m 22.5kN 泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载 风荷载 竖向永久荷载标准值的2% 2重庆，基本风压：0.25kN/m 二、模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
3
面板的截面抵抗矩W= 1000315315/6=37500mm；
4
截面惯性矩I= 1000315315315/12=281250mm；
（一）强度验算
1、 面板按简支梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.23(25.530.23+030.23+0.3)+1.433]31=10.438kN/m q1=0.9×[1.353(25.530.23+030.23+0.3)+1.430.733]31= 10.136kN/m 根据以上两者比较应取q1= 10.438kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.23130.3=0.324 kN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.432.5= 3.150kN 3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
22
M1=0.125q1l=0.1253 10.43830.2=0.052kN2m
39
施工荷载为集中荷载：
22
M2=0.125q2l+0.25Pl=0.1253 0.32430.2 +0.253 3.15030.2=0.159kN2m 取Mmax=0.159KN2m验算强度。 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm； σ=
Mmax W
=
0.15931037500
6 2
=4.24N/mm < f=12.5N/mm
2
2
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。 q = 13（25.530.23＋030.23＋0.3+3）=9.165kN/m； 面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；
2
面板弹性模量: E = 4500N/mm；
ν=
5ql
4
539.1653200
=
4
384EI 384345003281250
=0.15mm < 0.5mm
满足要求!
三、次楞验算
次楞采用方钢管5035032.5，间距0.2m，截面抵抗矩 W=7164.58mm；截面惯性矩
4
I=179114.58mm；
3
（一）抗弯强度验算
1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距即立杆横距，L=0.7m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.23(25.530.23+030.23+0.3)+1.433]30.2=2.088kN/m q1=0.9×[1.353(25.530.23+030.23+0.3)+1.430.733]30.2= 2.027kN/m 根据以上两者比较应取q1= 2.088kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.230.230.3=0.065kN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.432.5= 3.150kN 3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
40