武汉理工大学毕业论文（设计）
2.10.1锚设备及系泊设备
通过舾装数N计算：N=Δ
2/3
+2Bh+A/10,其中Δ=60983t,B=32m,
A为船长L范围内夏季载重水线以上船体部分和上层建筑以及各层宽度大于B/4的甲板室侧投影面积的总和，根据总布置图，计算得A＝1572.9m2
h为从夏季载重水线到最上层舱室顶部的有效高度，h＝22.5m 计算得N＝3146.6
按2006年《钢质内河船舶入级与建造规范》配备如下：首锚为3个，9300kg/个；首锚锚链总长660m，选择直径为76mm的锚链；拖索长度280m，破断负荷1471kN；系船索6根，每根长度200m，破断载荷为520kN。
2.11其它设备
2.11.1救生设备
根据《船舶与海上设施法定检验规则》，本船配备救生圈和气胀式救生环共4个，其中带救生浮索救生圈2个，32人救生艇一条。
2.11.2防、信号设备
配备前后桅灯各一、前后锚灯各一、舷灯、艉灯、工作灯应照明甲板。
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第三章 船舶主要要素的确定
3.1初步估算
型船资料 ：
主要要素范围初定：
在进行各主要要素范围初定之前，应首先弄清楚本设计船选取基本要素时应首先要考虑哪些问题，以及考虑问题的主次。本船为布置地位型船，因而在选取主尺度时，一般要先考虑布置地位，在此基础上尽可能的提高船舶的快速性、耐波性等性能，而浮力、稳性等则是必须要满足的。理清这些矛盾，才能在确定主要要素时有的放矢，合理选择。
(1）船长
1.浮力。满足浮力方程。但船长过大，将增加船体重量。
2.布置地位和舱容。满足舱容要求，本船布置地位不是主要考虑的方面，
3.快速性，一定排水量的船和航速下，增加船长，有利快速性，但将增 加空船重量，增加建造成本，，于经济性不利。
4.其他方面。耐波性方面，避免船长与波长相近，增加L可以提高航向稳定性，但不利回转性。L过长，不利总纵强度。港口限制条件。
（2）船宽
1.浮力。最先考虑的是满足浮力要求。
2.舱容和布置地位。增加B有利舱容和布置。
3.初稳性高的上下限。船宽增加，有利增加初稳性高度，但B过大，不利于横摇缓和性。
在实际中，从造价方面，要求降低船长，加大船宽，但一般不能过宽，还受到航道限
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制，横摇缓和性的约束。一般在吃水受到限制的条件下，可增加船宽。
（3）吃水
设计吃水的选择主要从浮力及保证螺旋桨有适宜的直径这两个方面来考虑。
1.从浮力方面看，增加吃水，可减小Cb或B及L，对快速性和减轻空船重量等许多方面都是有利的。当然减小B和L都应该满足稳性和布置地位等有关的要求。所以，如果吃水不受限制，在不影响L和B满足其它要求的情况下，吃水的选择一般总是用足给定的限制条件。
2.从螺旋桨直径看，吃水的大小与螺旋桨直径有直接的关系，如果吃水太小，对桨的直径限制太大，会严重影响推进效率。
（4）型深
1.舱容要求。D对增加舱容贡献最有效。对空船重量增加影响很小。
2.总纵强度。D越大，对总纵强度有利，但可能会增加重心高度和风压力矩。 （5）方形系数
方形系数是一个反映船体水下部分肥瘦程度的系数，是排水量和各主要尺度间的纽带，故选择主要尺度时，也同时选择方形系数。从船体重量及载重量方面考虑，Cb太小，船的主尺度就会很大，船体重量就会增加，钢料消耗增大，船舶造价也就随着提高，同时由于空船重量大了，载重量会相应降低；从适应航道要求上，如果Cb也小，必然使船舶的L、B变得很大，不适应航道的要求，同时也不利于操纵性。但是对于高速舰船，减小Cb通常对改善阻力性能是有利的。
方形系数主要根据浮力和快速性两个基本因素来选择。对于本设计船，如果浮力的要求不难满足的话，可以主要根据快速性的要求选取与Fn相配合的Cb。
3.1.1 初步确定排水量
由统计公式：
ηDW=0.7666+0.1304（DW/105）-0.0775(DW/105)2+0.1294(DW/105)3-0.1441(DW/105)4 +0.0469(DW/105)5＝0.829 △ =DW/ηDW＝66345m3
本船最大载重时是结构吃水状态，所以该排水量为结构吃水排水量。
3.1.2第一次主要要素估算
3.1.2.1船长的确定
经验公式法的计算值与母型船相比偏大，采用母型船换算法得 LPP=LPPo(△/△o)1/3=183.7m 考虑到其他因素，取185m。 3.1.2.2船宽的确定
原理同上得B=Bo(△/△o)1/3=32.57m
考虑到其他因素，取B=32m 3.1.2.3吃水的确定
采用母型船换算T=To(△/△o)1/3=11.21m 考虑其他因素，取T＝11.2m
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3.1.2.4型深的确定
采用母型船干舷换算法。 D=Do*T/To=17.9 3.1.2.5估算方型系数Cb
取μ=1.0006，k=1.025，则由浮力平衡方程式Δ=μ*k*L*B*T*Cb可以得到： 在结构吃水状态下 Cb＝0.8694
3.1.3粗估主机功率
1)收集型船资料，选取与本船排水量接近的干散货船，利用其海军系数初步估计本船的主机功率。本船参考国内50000吨散货船资料（见型船资料表），其海军系数C＝472.7
?23P??V3C因为排水量接近的干散货船，C相同，所以，所以求出P=9930.38kw=13510.72
马力。
3)选取大连船用柴油机厂6S50MCC柴油机 产品名称 6S50MCC 功率(Rated power)： 9480KW 12900bhp 缸径(Cylinder bore)： 500mm 活塞冲程(Piston stroke)： 2000mm 转速(Speed)： 127rpm 耗油量(BSFC)： 171g/kwh 重量(Weight)： 273t
3.2关于性能的校核
3.2.1货舱舱容校核
3.2.1.1载货量Wc 的计算：
载重量DW包括了货物、人员及行李、食物、淡水、燃油、滑油、炉水以及备品供应品的重量，如果设计状态还有压载水的话，则还包括压载水的重量。
（1）人员重量： 34人
（2）人员重量：65kg*34=2210kg （3）行李重量：55kg*18=1870kg
（4）食品和淡水的总储备量：34*52*153.5kg=271388kg, 定量标准—食品每人每天3.5kg，淡水每人每天150kg。
（5）燃油储备量WF＝171*10-6*9480*24*52＝2023t
（6）滑油重量：WL=￡WF=0.02*2023t=44.06t, 取￡=0.02。 （7）备品和供应品重量：0.5%*LW=0.005*11579t=57.9t。
载货量Wc=55000t-2.27t-1.87t-271.4t-2023t-44.6t-57.9t=52644t。
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3.2.1.2设计船货舱所需容积：
Vc=Wc*uc/kc, uc取1.35，容积折扣系数kc=0.99, Vc=52644t*1.35/0.99=71787.3m。
设计新船提供的货舱容积：VTc=LcAcKc。 Lc＝185-9-6.5-20＝149.5
计算船中处货舱横剖面面积：参考型船资料，结合设计船的主尺度，将货舱横剖面初步设计如下：
3;
得出Ac＝453m2
散货船Kc=0.135+1.08Cb=0.1.074；
求得：VTc=LcAcKc=69.19*116.515*0.999=72735m。 VTC>VC ,相差并不很多，省略对仓容的调整。
3
3.2.2空船重量的估算及排水量的校核
根据散货船统计公式，WH＝3.90KL2B(CB+0.7)*10-4+1200
300?L3/2K?10.75?()100
得出K＝9.517，WH＝7579.416t
WO=CO(LBD)2/3 CO=0.98～1.28，这里取为1.20，得出WO＝2687t
WM＝CM(PD/0.7355)0.5,对于低速主机，MCR在10000kW以下时，CM＝8～9，这里取为9
得出WM＝1022.123
LW＝WH+WO+WM=11288.72t 排水量储备取LW的5％ 校核排水量△：
满载排水量为：△= DW+（1+5％）LW=11853.16t △1=DW/ηDW=66345，
与第一次计算排水量△1比较：
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