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对于先张拉法构件，
?l4??Ep?Pe (8-1)
?Ep51.9?510??5.6543.4?510
?pe?
Np0A0P0?Np0epI06l0y0 (8-2)
As (8-3)
Np0??AP??'?p0??co?n?l (8-4)
由《公预规》6.2.8条，先张法构件传力锚固时的损失为：
'???20.5? 5ll??3l?l (8-5)
则
?p0??con?(?2l??3l?0.5?5l)
?1302?15.6?30?0.5?38.45
.18MPa ?1237
Np0??p0Ap??l6As?1237.18?1390?0?1719.68?103(N)
2104A?399836.5mmI?3.8542?10mm00由前面计算空心板换算截面面积: , ，
ep0?385mm,y0?385mm，则：
?pe1719.68?1031719.68?103?385???385?10.91MPa399836.53.8542?1010，
?l4?5.65?10.91?61.64（MPa）
8.4 预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力损失?l5
?l5???(0.52
式中，
?pefpk?0.26)?pe (8-6)
??1.0,??0.3,fpk?1860MPa,?pe??con??l2?1302?15.6?1286.4MPa代入得:
?l5?1.0?0.3?(0.52?1286.4?0.26)?1286.4?38.45MPa1860。
8.5混凝土的收缩和徐变引起的应力损失?l6
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根据《公预规》第6.2.7条，混凝土收缩、徐变引起的构件受拉取预应力钢筋的预应力损失按下列公式计算：
?l6(t)?0.9[EP?cs(t,t0)??EP?pcφ(t,t0)]1?15??ps,?ps＝1+e2psi2 (8-8)
(8-7)
?＝Ap?AsA式中：?l6——受拉区全部纵向钢筋截面重心处的预应力损失值；
?pc——构件受拉区全部纵向钢筋重心处，由预应力和结构自重产生的混凝土法
向压应力（MPa），按《公预规》第6.1.5条和第6.1.6条规定计算：
EP——预应力钢筋的弹性模量
?EP——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值：?EP=5.65；
?——受拉区全部纵向钢筋配筋率：
??1390?1272?0.0067399836.5；
A——构件的截面面积，对先张法构件，A?A0
i——截面的回转半径，i2?I/A,先张法构件取，I?I0,A?A0， ep——构件受拉区预应力钢筋截面重心至构件截面重心的距离；
es——构件受拉区纵向普通钢筋截面重心至构件重心的距离；
eps——构件受拉区纵向预应力钢筋和普通钢筋截面重心至构件重心的距离；
?cs(t,t0)——预应力钢筋传力锚固龄期为t0，计算考虑的龄期为t时的混凝土收缩应变；
φ(t,t0)——加载龄期为t0，计算考虑的龄期为t时的徐变系数。
e2ps3852?ps?1?2?1??2.54i96394.4
NP0??P0AP??l6As?(1302?15.6?30?61.64?0.5?38.45)?1390?1633993.65N
?pc?
NpeA0?Np0ep0I0y0?1633993.651633993.65?385??385?10.37MPa399836.53.8542?1010
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考虑结构自重的影响，由于收缩徐变持续时间较长，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用弯矩为：
MGk?727.44kN?m，在全部钢筋重心处由自重产生的拉应力
MGk727.44?106?t?y0??385?7.27MPa10I3.8542?100跨中截面： MGk545.59?106?t?y0??385?5.45MPa10I03.854?10l/4处截面： 支点截面：
?t?0MPa
则全部纵向钢筋重心处的压应力为：
跨中截面： L/4处截面：
?pc?10.3?77.?27MPa3.10
?pc?10.37?5.45?4.92MPa?pc?10.3MPa7
支点截面：
由《公预规》6.2.7条规定，
?pc
?不得大于传力锚固时混凝土立方体抗压强度fcu的
??40MPafcu0.5倍，设传力锚固时，混凝土达到C40，则
?， 0.5fcu?0.5?40?20MPa，
则跨中、L/4截面、支点截面全部钢筋重心处的压应力3.10MPa、4.92MPa、10.37MPa，
?均小于0.5fcu?0.5?40?20MPa，满足要求。
设传力锚固龄期
t0?7d，计算龄期为混凝土终极值tu，该桥所处环境的大气相对湿
2度为75％，由前面的计算，构件毛截面面积A?3896.77cm，空心板和大气接触的周边长度为u：
u?2?990?2?850?2??380?4?310?7307.6mm
理论厚度
h?2A2?389677??106.6mmu7307.6
查《公预规》表6.2.7直线内插得到：
?cs(t0,t)?0.000297 φ(t0,t)?2.308
把各项值代入?l6计算式中,得： 跨中截面：
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0.9(1.95?105?0.000297?5.65?3.10?2.308)?l6(t)??70.51MPa1?15?0.0067?2.54
L/4处截面：
0.9(1.95?105?0.000297?5.65?4.92?2.308)?l6(t)??87.52MPa1?15?0.0067?2.54
支点截面：
0.9(1.95?105?0.000297?5.65?10.37?2.308)?l6(t)??138.48MPa1?15?0.0067?2.54
8.6预应力损失组合
传力锚固时的第一批损失
?l,I：
?l,I??l2??l3???l4?0.5?l5?15.6?30?61.64?0.5?38.45?126.465MPa传力锚固后预应力损失总和?l： 跨中截面：
?l??l2??l3???l4??l5??l6?15.6?30?61.64?38.45?70.51?216.20MPa
L/4处截面：
?l??l2??l3???l4??l5??l6?15.6?30?61.64?38.45?87.52?233.21MPa
支点截面：
?l??l2??l3???l4??l5??l6?15.6?30?61.64?38.45?138.48?284.17MPa
各截面的有效预应力：跨中截面：
?pe??con??l (8-9)
?pe?1302?216.20?1085.80MPaL/4处截面：
?pe?1302?233.21?1068.79MPa支点截面：
?pe?1302?284.17?1017.83MPa
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9 正常使用极限状态计算
9.1正截面抗裂性验算
正截面抗裂性计算是对构件跨中截面混凝土的拉应力进行计算，并满足《公预规》6.3条要求。对于部分预应力A类构件，应满足两个要求：
第一，在作用短期效应组合下，第二，在作用长期效应组合下，
?st??pc?0.7ftk?lt??pc?0；
，即不出现拉应力。
式中?st为在作用短期效应组合下，空心板抗裂验算边缘的混凝土法向拉应力，由表4-3，
6M?1022.65KN?m?1022.65?10N?mm，换算截面下缘抵抗矩sd空心板跨中截面弯矩
Mst1022.65?106?st???11.08MPa636W01l?90.687?10mm ，W01l90.687?10。
?pc为扣除全部预应力损失后的预加力，在构件抗裂验算边缘产生的预压应力为：
?pc?Np0A0?Np0ep0I0y0 (9-1)
?p0??con??l??l4?1302?216.20?61.64?1147.44(MPa)Np0??p0AP??l6AS?1147.44?1390?70.51?1272?1505252.88(N)ep0??P0ApYp??l6AsYsNp0?pc
1505252.881505252.88?385???385?9.55?MPa?399836.53.8542?1010
?1147.44?1390?385?7051?1272?385?385(mm)1505252.88
?lt为在作用长期效应组合下，空心板抗裂验算边缘的混凝土法向拉应力，由表4-3，
6M?890.30?10N?mm，换算截面下缘抵抗矩：ld空心板跨中截面弯矩
Mlt890.30?106?lt???9.82MPa6W01l?90.687?106mm3 ， W01l90.687?10
?st??pc?11.08?9.55?01.53Mpa?0.7ftk?0.7?2.65?1.855MPa?lt??pc?9.82?9.55?0.27MPa?1符合《公预规》对A类构件的规定。
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