钢筋，计算剪力全部由混凝土及箍筋承受，则斜截面抗剪承载力按下式计算。
?0Vd?Vcs
Vcs??1?2?3?0.45?10?3bh0(2?0.6?)fcu,k?svfsv 式中，各系数值按《公预规》5.2.7条规定取用。
?1-异号弯矩影响系数，简支梁?1?1.0；
?2-预应力提高系数，本设计为部分预应力A类构件。偏安全取?2=1.1。
?3-受压工字形截面的肋宽及有效高度，b?277.8mm，h0?655mm；
?-纵向钢筋的配筋率，P?100??100??sv-箍筋的配箍率，?sv???12241350?2513?2.12；
277.8?655Asv，箍筋选用双股?12，bsvAsv?2??226mm2，则出箍筋间距Sv的计算式为：
Sv??12?22?32?0.2?10?6?(2?0.6?)fcu,kfsvAsvbh02(?0Vd)2
1.02?1.02?1.12?0.2?10?6?(2?0.6?2.12)50?280?226?6552?277.8 ? 2(1.1?424.814)1.21?0.2?10?6?23.14?280?212?429025?277.8 ?
209800.64 ?188.8mm
fcu,k?50MPa；
箍筋选用HRB335，则fsv?280MPa；
取箍筋间距Sv?150mm，并按《公预规》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范围内，箍筋间距取100mm。
·36·
配箍率?sv?Asv226??0.0054?0.54%??sv,min?0.12%（按《公bsv277.8?150预规》9.3.13条规定，HRB335，?sv,min?0.12%）。
经比较他综合考虑，箍筋沿空心板跨长布置如图13。
648 315?1033?1570 1?12602图13 空心板箍筋布置图（cm）
2.2. 斜截面抗剪承载力计算
由图11，选取以下三佧位置进行空心板斜截面抗剪承载力计算： ① 距支座中心h/2?350mm处截面，x?7450mm；
② 距跨中位置x?3?15?4950mm处截面（箍筋间距变化处）； 计算截面的剪力组合设计值，可按表6由跨中他支点的设计值 内插得到，计算结果列于表7
各计算截面剪力组合设计值 表7
截面位置支点 x(mm) 剪力组合设计值x?6300 441.885 x?5950 424.814 x?4950 376.041 x?0 134.612 Vd(kN) ·37·
（1） 距支座中心h/2?350mm处截面，即x?6950mm
由于空心板的预应力筋及普通钢筋是直线配筋，故此截面的有效 高度取与跨中近似相同，h0?655mm，其等效工字形截面的肋宽
b?277.8mm。由于不设弯起斜筋，因此，斜截面抗剪承载力按下式计
算：Vcs??1?2?3?0.45?10?3bh0(2?0.6?)fcu,k?svfsv，
式中，?1=1.0，?2=1.0，?3=1.0，b?277.8mm，h0?655mm
P?100??100?1350?2513?2.12。
277.8?655此处，箍筋间距Sv?100mm，2?12，Asv?226.08mm2。则
?sv?Asv226.08??0.00814?0.814%??sv,min?0.12%，fcu,k?50MPa， bsv277.8?100fsv?280MPa。代入得：
Vcs?1.0?1.0?1.1?0.45?10?3?277.8?655?(2?0.6?2.12)50?0.00814?280 ?654.06kN
?0Vd?1.1?424.814?467.3kN?Vcs?549.084(kN)
抗剪承载力满足要求。 （2） 距跨中截面x?4950mm处。
此处，箍筋间距Sv?150mm，Vd?376.041kN。
?sv?Asv226.08??0.00543?0.543%??bsv277.8?150sv,min?0.12%
斜截面抗剪承载力：
Vcs?1.0?1.0?1.1?0.45?10?3?277.8?655?(2?0.6?2.12)50?0.00543?280 ?534.204kN
?0Vd?1.1?376.041?413.645kN?Vcs?534.204kN
斜截面抗剪承载力满足要求。
·38·
八、预应力损失计算
本设计承载力钢筋采用直径为15.7mm的1?7股钢绞线，
Ep?1.95?105MPa，fpk?1860MPa，控制应力取
?con?0.7fpk?0.7?1860?1302MPa。
1.锚具变形、回缩引起的应力损失?l2
预应力钢绞线的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长
L?50m，采用一端张拉及夹片或锚具，有顶压时?l?4mm，则
?l2???lLEp?45?1.95?10?15.6MPa 350?102.加热养护引起的温差损失?l3
先张法预预应力混凝土空心板采用加热养护的方法，为减少温差引起的预应力损失，采用分阶段养护措施。设控制预应力钢绞线与台座之间的最大温差?t?t2?t1?15℃，则?l3?2?t?2?15?30MPa
3.预应力钢绞线由于预应力松驰引起的预应力损失?l5
?l5???(0.52?pefpk?0.26)?pe
式中：?-张拉系数，一次张拉时?=1.0；
?-预应力钢绞线松驰系数，低松驰?=0.3；
fpk-预应力钢绞线的抗拉强度标准值，fpk?1860MPa；
?pc-传力锚固时的钢筋应力，由《公预规》6.2.6条，对于先张
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法构件， ?pe??con??l2?1302?15.6?1286.4MPa。
代入计算得：
?l5?1.0?0.3?(0.52?1286.4?0.26)?1286.4?38.45MPa 18604.混凝土弹性压缩引起的预应力损失?l4
对于先张法构件：?l4??Ep?pe
式中：?Ep-预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。
?Ep1.95?105??5.65； 43.45?10pc??-在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土
Np0A0?Np0ep0I0y0，Np0??p0Ap??l6As，
法向应力(MPa)，其值为??pc??p0??con??l'。
其中，?l'-预应力钢筋传力锚固时的全部预应力损失。 由《公预规》6.2.8条，先张法构件传力锚固时的损失为
?l'??l2??l3?0.5?l5，则?p0??con?(?l2??l3?0.5?l5)
?1302?15.6?30?0.5?38.45 ?1237.18MPa
Np0??p0Ap??l6As?1237.18?1350?0?1670.193?103N
由前面计算空心板换算截面面积A0?420216.9mm2，
I0?2.541?1010mm4，ep0?285.95mm，y0?285.95mm。
则??pc1670.193?1031670.193?103?285.95???285.95
420216.92.541?1010 ?3.975?5.375
?9.35MPa
?l4??Ep?pe?5.65?9.35?52.828MPa
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