均须采用自动计量称重设备衡器来施工。
计量误差的控制：一是按规定进行计量衡器器械的检验校正工作，保证计量衡器器械的精度满足质量要求；二是在施工过程计量实施中，由专职计量试验人员每天不定时地进行校对修正，使配合比中各种材料的误差控制在规范允许范围内，从而保证混凝土实际容重在允许误差范围内。
（2） 结构尺寸控制
管段混凝土结构尺寸的控制关键是模板的设计、加工、安装及混凝土浇筑前、浇筑过程中和验收的精心管理控制。
在管段模板设计时，要将全部荷载充分分析列入，并有一定的安全储备，同时制定出加工工艺及质量控制标准，经过技术论证后，进行加工。在加工过程中，对模板每一构件的设计图纸及质量标准，严格检查。模板全部加工完成后，使用前，必须按图纸进行试拼，并对其进行全面验收。模板设计与浇筑台车设计要配套全面考虑，并根据计算出的模板、台车变形量，设计反向变形来调整模板安装位置，从而使模板变形后，管段混凝土结构尺寸仍然在允许范围内。
施工工序质量的严格控制：制定模板安装、拆卸、运输、存放及维护、混凝土入模、振捣施工工艺及标准。从测量放样开始，对每一道工序及所有几何尺寸均反复进行严格校对、检查、复查、验收，并作好记录。明确每一道工序施工负责人、检查执行人，明确操作者作业标准，使误差得以系统全面地控制。模板及台车全部支撑的牢固程度为浇筑全过程重点检查控制项目。
5.5.1.2.管段施工阶段的裂缝控制 （1） 混凝土浇筑前裂缝控制的计算
根据施工中拟采取的防裂措施和已知施工条件，计算混凝土的水泥水化热绝热温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，并计算可能产生的最大温度收缩应力。如最大温度收缩应力不超过混凝土的抗拉强度，则所采取的防裂措施能有效控制预防裂缝的出现；如超过混凝土的抗拉强度，则可采取调整混凝土的浇筑温度、减低水化热温升值，降低内、外温差，改善施工操作工艺和混凝土性能，提高抗拉强度或改善约束等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许范围内。
水化热绝热温升值计算：
- 16
T(t)=( ｍc Q∕ｃ·ρ)·(1―e)
T（t）— 浇完一段时间ｔ，混凝土的绝热温升值（ ℃ ）； ｍc — 每立方米混凝土水泥用量（kg/ｍ）； ｃ — 混凝土的比热；
ρ — 混凝土的质量密度（kg/ｍ）； e — 常数，为2.718；
m — 与水泥品种、浇捣温度有关的经验系数，一般取0.2—0.4，也 可以从厂家获取；
Q — 水泥水化热量，由水泥生产厂家提供（Ｊ/kg） t — 混凝土浇筑后至计算时的天数（d）
各龄期混凝土收缩变形值： Σy(t)= ΣΣ
c y
cy
3
3
-mt
(1―e
-0.1t
)·M1·M2·M3·?·Mn
―4
— 标准状态下的最终收缩值（即极限收缩值），取3.24×10；
M1、M2、M3?、Mn—考虑各种非标准条件的修正系数（见表1）； 各龄期混凝土收缩当量温差：是指混凝土收缩产生的变形，换算成相当于引起同样变形所需要的温度；
Ty(t)= Σ
y(t)
∕α
α— 混凝土的热扩散系数.
λ— 混凝土的导热系数（W∕m·k）. λ=（1/P）(Pcλc+Psλs+Pgλg+Pwλw).
P1、Pc、Ps、Pg、Pw— 分别为混凝土、水泥、砂、石、水的每立方米混凝土所占的百分比（%）.
λc、λs、λg、λ
w
— 分别为水泥、砂、石、水的导热系数（W∕m·k）.
C=（1∕P）（PcCc+PsCs+PgCg+PwCw）.
Cc、Cs、Cg、Cw — 分别为水泥、砂、石、水的比热（ＫＪ/kg·k）；
各龄期混凝土弹性模量： E(t)=Ec(1－e
-0.09t
)
2
E(t) — 混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量（N／mm）；计算温度应力时一般取平均值；
Ec — 混凝土的最终弹性模量（N／mm），可近似取28d的弹性模量；
2
- 17
混凝土的温度收缩应力：
б=[E(t)·α·ΔT∕(1―γ)]·S(t)·R （N／mm） ΔT — 混凝土的最大综合温差（℃）
ΔT=T0＋(2/3)T(t) ＋Ty(t)―Th) T0 — 混凝土的入模温度（℃）；
Th — 混凝土浇筑后达到稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温（℃）；
S(t) — 考虑徐变影响的松驰系数；
龄期(d) S(t) 0 0.5 1 2 3 7 10 15 20 28 40 60 90 2
1 0.626 0.617 0.59 0.57 0.502 0.462 0.411 0.374 0.336 0.306 0.288 0.284
R－混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R=1，一般地基为0.25～0.50； γ―混凝土的泊松比，一般取0.15 ～0.20； 混凝土和钢筋混凝土极限拉伸计算： ε
pa
=0.5fct（1+ρ/d）×10
2
-4
fct―混凝土的抗拉设计强度（N/mm） ρ―配筋率（%），ρ=EaAa/EbAb
Ea、Eb―分别为钢筋、混凝土的弹性模量（N/mm），Aa、Ab—分别为钢筋混凝土的截面积； D—钢筋直径（cm）。
（2）混凝土浇筑后裂缝控制的计算
在管段混凝土浇注后，根据实测温度值和绘制的温度升降曲线，分别计算各降温阶段的混凝土温度收缩拉应力。如果累计总拉应力不超过同龄期的混凝土抗拉强度，则表示所采取的防裂措施能有效控制预防裂缝的出现，如超过该阶段时的混凝土抗拉强度，则应采取加强养护、保温等措施，使其缓慢降温和收缩，提高该龄期的混凝土的抗拉强度，以控制裂缝的发生。
混凝土绝热温升值计算： T(t)=[(mc·Q)/（c·ρ)）(1―eTmax= mc·Q/c·ρ
―mt
2
)
- 18
T(t)、mc、Q、c、ρ、e、m、t等的符号意义同（1）； Tmax—混凝土的最大水化热温升值（℃）； 混凝土实际最高温升值：
根据各龄期的实测温度升降值及温度升降曲线，计算各龄期实际水化热最高温升值。
Td=Tn―T0
Tn—各龄期实测温度值（℃）； T0 — 混凝土入模温度（℃）； 混凝土水化热平均温度： Tx(t)=T1＋2/3T4=T1＋2/3(T2―T1)
T1 — 保温养护下混凝土表面温度（℃）； T2 — 实测混凝土结构中心最高温度（℃）； T4=T2―T1
混凝土结构截面上任意深度处的温度： Ty=T1＋(1―4y/d)T4 d — 结构物厚度；
y — 基础截面上任意一点离开中心轴的距离；
各龄期混凝土收缩变形值，当量温差及弹性模量：计算同（1） 各龄期综合温差和总温差： 综合温差：T0(t)= Tx(t)＋Ty(t)
Ty(t)—各龄期混凝土收缩当量温差（℃）； 总温差：为混凝土各龄期综合温差之和： T= T0（1)＋T0（2)＋T0（3)＋?＋T0（n) 最大温度应力值：
2
2
α— 混凝土线膨胀系数，取1×10； γ— 泊松比，当结构双向受力时，取0.15； Ei(t) —各龄期混凝土的弹性模量；
―5
- 19
ΔTi(t) —各龄期综合温差，均以负值代入； Si(t)—各龄期混凝土松驰系数
cos h — 双曲余弦函数，可由函数表查得； β — 约束将态影响系数，
H — 结构厚度（ｍｍ）；
Cx— 水平阻力系数（N/mm），此处可取100 N/mm； L — 结构底板长度（ｍｍ）； 降温时混凝土的抗裂安全度： K=fct/ζ
(t)
2
2
≥1.15
fct—混凝土的抗拉强度设计值； （3）防止管段制作时开裂的措施
管段混凝土制作时产生裂缝的原因主要在于：干船坞地基不均匀沉降、混凝土干缩、沉缩、温度应力。因此，可采取如下防开裂措施：
防止地基不均匀沉降的措施：坞底严格按设计换填，并碾压密实，采取设置后浇带及按次序分段浇筑，排、注水系统良好。
防止干缩开裂的措施：混凝土浇筑后12小时覆盖养护，湿养环境湿度70﹪以上，湿养时间不少于14天，养护水温与混凝土表面温度相近。
防止沉缩开裂的措施：选择级配良好的粗、细骨料，粗骨料选用最大粒径小于40mm连续级配碎石；水灰比小于0.53；选用适宜的外掺料，如粉煤灰代替水泥并降水化热；选用有减水、缓凝、增密作用的外加剂（包括补偿收缩用的膨胀剂）；选用恰当的振捣工具及与粗骨料粒径相匹配的振捣参数；选择早强、水化热低且干缩小的水泥，采用底板、边墙、顶板的混凝土浇筑次序；根据外部环境条件确定合理的浇筑时间，采用水冷散热系统，注射液氮或添加冰水，原材料覆盖高堆，泵送混凝土管道外缠泡沫膜等混凝土降温方法；选用性能良好的隔热模板；未满7天的混凝土本体温降或温升应不超过3℃∕d；脱模时间，要避开水化热峰值和内外温差过大的时间，且混凝土强度不低于2.5Mpa；混凝土拌合出机至浇筑完毕的时间：当气温低于25℃时，不大于90分钟，当气温大于25℃时，不大于60分钟。
- 20