承载力特征值取150kpa。
nb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表12-7-1 取值，取0.3。
r-基底以下土的重度，地下水位以下取浮重度，取25KN/m3； b--基础底面宽度（m） ,当基宽小于3m按3m计算，大于6m按6m计算； rm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20KN/m3； d--基础埋臵深度（m） ,一般自室外地面标高算起,在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成，应从天然地面标高算起。
综上所述：fa＞q，说明路面地基承载力能满足吊车吊重物的行走要求。 4.3主、副吊扁担验算
4.4.1主吊扁担验算
主扁担采用钢管+钢板组合加工，材料使用Q235钢材，主板厚度40mm，加强板厚度
30、40mm，加强管选用A400×8mm钢管。 图4-3 主吊扁担示意图
主扁担相关系数及数值
计算荷载系数：ψ=1.6（起重机设计手册） 计算载荷：Q计 = ψ×Q额 = 1.6×30.5/2 = 24.4t 安全系数：
弯曲应力安全系数：n弯=2.4 拉应力安全系数： n拉=3.0 挤压应力安全系数：n挤=5.0
18
Q235钢材屈服应力：σs=2150kg/cm2 主吊扁竖直方向荷载计算
抗弯模量：W=δh2/6=4×1002/6=6666cm3 弯矩：M=4.60×38.5t/cm
弯应力：σ弯=M/W=4.60×38.5*1000/6666=265.68kg/cm2 容许弯应力：[σ弯]=σs/n弯=2150/2.4=896kg/cm2 σ弯<[σ弯] 满足要求。 主扁担的挤压应力验算（按照应力最大的孔计算）
挤压应力：σ挤=Q计/4dδ=24.4×103/（2×9.9×11）=112.03kg/cm2 容许挤压应力：[σ挤]= σs/n挤=2150/5=430 kg/cm2 σ挤<[σ挤] 满足要求。
4.4.2副吊扁担验算
副扁担也采用钢管+钢板组合加工，材料使用Q235钢材，主板厚度30mm，加强板厚度
30mm，加强管选用273×8mm钢管。
图4-4 副吊扁担示意图
副吊扁相关系数及数值
计算荷载系数：ψ=1.6（起重机设计手册） 计算载荷：Q计 = ψ×Q额 = 1.6×19.6/2 = 15.68t 安全系数：
弯曲应力安全系数：n弯=2.4
19
拉应力安全系数：n拉=3.0 挤压应力安全系数：n挤=5.0 Q235钢材屈服应力：σs=2150kg/cm2 副吊扁竖直方向荷载计算
抗弯模量：W=δh2/6=3×902/6=4050cm3 弯矩：M=1.68×38.5t/cm
弯应力：σ弯=M/W=1.68×38.5×1000/4050=268kg/cm2 容许弯应力：[σ弯]=σs/n弯=2150/2.4=896 kg/cm2 σ弯<[σ弯] 满足要求。
副扁担的挤压应力验算（按照应力最大的孔计算）
挤压应力：σ挤=Q计/2dδ=15.68×103/（2×8.2×9）=106.23kg/cm2 容许挤压应力：[σ挤]= σs/n挤=2150/5=430 kg/cm2 σ挤<[σ挤]满足要求。 4.4吊点设置验算
如果吊点位臵计算不准确，对钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构散架，无法起吊，因此吊点位臵的确定是吊装过程的一个关键步骤，现以标准钢筋笼为例作以下阐述。
根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如下（如图二）:
图二 钢筋笼弯矩计算图
+M=-M
其中：+M=1/2qL12 q—均布载荷 -M=1/8 qL22－1/2 qL12 M—弯矩 故： L2=22 L1
因此选取B、C、D、E四点起吊时弯矩最小，实际吊装过程中B、C中心是主吊位臵，D、E、F中心为副吊位臵，而AB距离的存在影响吊装钢筋笼。根据实际吊装经验，B点可向A点移动即A、B重合，其它各点位臵调整（如图3-1 33.53m钢筋网片吊点示意图）
在起吊过程中，A（B）C为主吊位臵，D、E、F（G）为副吊位臵。
20
以长度33.53m钢筋笼设臵吊点（其它钢筋笼长参照设臵）为例，为减少钢筋笼的变形，吊点设臵原则是最大限度的减少钢筋笼的最大弯矩。水平吊点设臵4道，第一道设于钢筋笼顶端第一道水平筋处, 第二道设在第一道向下8.5米，上、下各设臵2个起吊点，由主吊机负责起吊。第三道、第四道、第五道分别设臵于距钢筋笼底15.53m、8.53m和1.53m处，每道设2个吊点共6个吊点，由副吊机负责起吊。
在每个吊点的位臵水平方向增加二个?25mm加劲环筋，增加吊点位臵的局部稳定性(详见图3-2吊点加强示意图)
转角幅吊点设臵
如图所示，L型钢筋笼重心坐标G（x，y）
XC=(SB×Xb+SA×Xa)/(SB+SA), Yc=(SBYb+SAYa)/(SB+SA) SB=h×H, SA=L×h
Xb=1/2h,Xa=1/2L, Yb=1/2H+h, Ya=1/2h 带入后，可得吊点位臵 则吊点坐标：A（2x-b/2，0） B（2x-b/2，b） C（b，2y-b/2） D（0，2y-b/2）
E[b，(8xy-6yb+b2)/2(2x-b) ]
其中主吊主钩吊点A、B、C、D两点，主吊副钩上、中、下吊点均为B、E两点；副吊上、中、下吊点均为B、E两点位臵。
YDMEC重心G(X,Y)BNXOA
图4-7异型幅吊点示意图
21
注：a、M、N分别为CD、AB的中点，EB∥MN。
b、MN为主吊主钩铁扁担上选用的宽度，MN=[(2y-b)2+(2y-b)2]1/2。 c、EB为主吊副钩和副吊铁扁担上选用的宽度，EB= MN (4x-3b)/ (4x-2b)。 本工程共有“L”、“Z”、“T”三类异型幅，以上针对“L”型钢筋笼吊装分析，“Z”型幅地连墙钢筋笼分为两“L”型钢筋笼制作吊装，“T”型幅可参照“L”型方法计算分析。
4.5钢丝绳强度验算
4.5.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳验算
扁担处钢丝绳选用直径48mm、公称抗拉强度为1870Mpa的钢丝绳（6×37）。最重钢筋笼以29t计算,外加扁担吊具，重为30.5t，Q=305KN；n为钢丝绳根数，n=2；
β为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60o（按60o计算）。
每根钢丝绳的拉力S=（Q/n）×（1/sinβ）=（305/2）×（1/sin60o）=176.09KN，式中n为钢丝绳的根数。
对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006《钢丝绳》，直径48mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（6×37）的破断拉力总和为1120KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C（钢丝绳接头采用压头形式时C取0.9；接头采用编插头形式时C取0.75），则：
钢丝绳破拉力P=换算系数C（C取0.9）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即P=1270×0.9=1143KN
选用48mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。 容许拉力t=P/K=1143/6=190.5KN
根据计算结果实际拉力176.09KN小于钢丝绳的容许拉力190.5KN，经计算选用直径48mm的钢丝绳符合安全要求。
4.5.2主吊扁担下挂钢丝绳验算
主吊机的钢丝绳拟选用直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（6×37）。 最重钢筋笼以30.5t计算，Q=305KN；n为钢丝绳根数，n=4；β为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60o。
每根钢丝绳的拉力S=（Q/n）×（1/sinβ）=（305/4）×（1/sin60o）=88.04KN，式中n为钢丝绳的根数。
22