对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006《钢丝绳》，直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（6×37）的破断拉力总和为733.24KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：
钢丝绳破拉力P=换算系数C（C取0.75）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即 P=733.24×0.75=549.93KN
选用?32mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。 容许拉力t=P/K=549.93/6=91.655KN
根据计算结果实际拉力88.04KN小于钢丝绳的容许拉力91.655KN，经计算选用直径32mm的钢丝绳符合安全要求。
4.5.3副吊扁担上部钢丝绳
扁担处及钢丝绳选用直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（6×37）。起吊重量以副吊最重按经验值为2×29/3=19.33t（理论计算为17.5t）计算，Q=189.43KN；n为钢丝绳根数，n=2；
β为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60o。
每根钢丝绳的拉力S=（Q/n）×（1/sinβ）=（189.44/2）×（1/sin60o）=109.37KN，式中n为钢丝绳的根数。
对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006《钢丝绳》，直径32mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（6×37）的破断拉力总和为733.24KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：
钢丝绳破拉力P=换算系数C（C取0.9）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即P=733.24×0.9=660.6KN
选用直径32mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。 容许拉力t=P/K=660.6/6=110.1KN
根据计算结果实际拉力109.37KN小于钢丝绳的容许拉力110.1KN，经计算选用直径32mm的钢丝绳符合安全要求。
4.5.4副吊扁担滑轮下部的钢丝绳
副吊机的钢丝绳拟选用直径28mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（6×37）。 副吊机最大起重量按19.33t计算，Q=189.42KN；n为钢丝绳根数,n=6；β为钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60o。
每根钢丝绳的拉力S=（Q/n）×（1/sinβ）=（189.44/6）×（1/sin60o）=36.46KN；
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对照钢丝绳的主要技术规格GB/t8918-2006《钢丝绳》，选用直径28mm、公称抗拉强度为1870mpa的钢丝绳（6×37）的破断拉力总和为550.76KN。考虑到钢丝绳荷载不均匀影响需乘上一个安全系数C，则：
钢丝绳破拉力P=换算系数C（C取0.75）乘以钢丝绳的破断拉力总和,即P=550.76×0.75=413.07KN
选用直径28mm的钢丝绳的安全系数为K=6.0。 容许拉力t=P/K=413.07/6=68.845KN
根据计算结果实际拉力36.46KN小于钢丝绳的容许拉力68.845KN，经计算选用直径28mm的钢丝绳符合安全要求。
4.6钢丝绳长度验算
钢筋网片起吊时，钢丝绳分支与水平面的夹角，不小于60o，钢丝绳长度还需满足主副吊履带的桅杆长度要求。
4.6.1主吊扁担上挂钩下钢丝绳长度验算
主扁担之间挂吊钩钢丝绳的点间距为2.75m，因而此部分的钢丝绳长度定为每根3m，满足此项目要求。
4.6.2主吊扁担下挂钢丝绳长度验算
根据主吊吊臂长度(51m)，主吊吊点二排4个，排与排间距为8.5m，主吊的钢丝绳长度定为每根18m。
4.6.3副吊扁担上部钢丝绳长度验算
副扁担之间挂吊钩钢丝绳的点间距为2.5m，因而此部分的钢丝绳长度定为每根3m，满足此项目要求。
4.6.4副吊扁担滑轮下部的钢丝绳长度验算
根据副吊吊臂长度为（37m）,副吊吊点三排6个，排与排间距为7m，网片尾部预留1.55m，第二排吊点用1.5m长，直径为28钢丝绳倒动滑轮；经计算副吊滑轮下部钢丝绳最少不得少于26m，不得大于36m，因而此部分钢丝绳定为30m。
4.7吊环验算
4.7.1主吊吊环钢筋抗拉强度计算
吊环采用ф25圆钢，钢筋允许拉应力σ=210MPa。
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（1）混凝土结构设计规范GB50010-2010中第10.9.8条中，在构件自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算，吊环应力（受拉应力）不大于50N/mm2,此应力中已考虑五个因素：① 构件自重荷载分项系数取为1.2，② 吸附作用引起的超载系数取为1.2，③ 钢筋弯折后的应力集中对强度的折减系数取为1.4，④ 动力系数取为1.5，⑤ 钢丝绳角度对吊环承载力的影响系数取为1.4。于是，当取HPB235级钢筋的抗拉强度设计值为fy=210N/mm2时，吊环钢筋实际去用的允许拉应力值为：210/（1.2×1.2×1.4×1.5×1.4）=210/4.23≈50N/mm2。
对于本工程多点吊的情况，应考虑受力不均匀系数0.9，1/0.9=1.11，但本工程关于②吸附作用引起的超载系数是不存在的。故针对本工程吊环钢筋实际取用的允许拉应力值为：210/（1.2×1.4×1.5×1.4×1.11）=53.63 N/mm2。
（2）混凝土结构设计规范GB50010-2002中第10.9.8条中，当在一个构件上设有4个吊环时，设计时应仅取3个吊环进行计算。
但本工程钢筋笼吊环均是用滑轮相互连接起来，当起吊时，由于滑轮的作用，吊环均匀受力，故取吊环个数计算时不需对其进行折减。
吊环的应力可按下式计算： σ=9807G/（nA）<[σ]
式中σ——吊环拉应力（N/mm）； n——吊环的截面个数；
A——一个吊环的钢筋截面面积（mm2） G——构件的重量（t）；
9807——t（吨）换算成N（牛顿）； [σ]——吊环的允许拉应力。
（1）主吊主钩4吊环，每吊环采用2根Φ25钢筋，主吊主钩采用2根25钢筋时，由于受力不均匀，故应取受力不均匀系数0.9，则吊环钢筋实际取用的允许拉应力值为53.63N/mm2×0.9=48.27N/mm2
σ=9807G/（nA）=9807×67.7/（8×2×3.14×42×42/4）=29.97<[σ]= 48.27N/mm2，满足要求。
吊环采用2根Φ25钢筋，在满足10d焊接长度的同时采用间断焊缝，并且2根钢筋应竖直方向叠加焊接，避免2根钢筋不均匀受力。
（2）主吊副钩4吊环，每吊环采用1根Φ25钢筋，σ=9807G/（nA）=9807×40.1/
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2
（12×3.14×42×42/4）=28.4<[σ]= 53.63N/mm2，满足要求。
（3）副吊4吊环，每吊环采用1根Φ25钢筋，σ=9807G/（nA）=9807×45.32/（12×3.14×42×42/4）=32.1<[σ]= 53.63N/mm2，满足要求。
4.7.2吊点、吊环示意图
图4-8 吊筋详图
4.8卸扣、滑轮验算
主吊：钢丝绳直接挂在吊机的吊钩上，与扁担连接采用2个25t的卡环。扁担下用2个25t卡环与25吨的单滑轮连接，钢丝绳穿单滑轮与固定的钢筋笼主吊点4个20t卡环连接。辅吊车：钩头钢丝绳与扁担连接,采用2*20t卡环，扁担下用2个20t卡环与2个20 t单轮滑轮连接，钢丝绳穿过单滑轮与钢筋笼的4个点用15t卡环固定。 滑轮选用 卸扣选用
使用部位 主吊扁担滑轮35t 辅吊扁担滑轮35t 个数 2 2 规格 25t 个数 4 10 4
20t 15t
4.9担杠强度计算 变换吊点担杠板强度计算： （1）变换吊点担杠抗剪强度
变换吊点担杠采用长度为2米的16号轻型工字钢两侧各加一块2000mm×160mm×
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10mmQ235钢板，抗剪面积为20.2cm2+2×16cm2 =42.2cm2。
扁担理论所能承受最大抗剪力为： fv＝42.2×120N/mm2÷9800N/t＝53.8t，
受力时均为四块担杠同时承受整幅钢筋笼重量，安全系数取2时：29t÷4＝7.25t<16.5t÷2＝8.25t，满足要求。
（2）变换搁臵板所焊接8根主筋强度验算
变换吊点时钢板所焊接的8根直径为25mm的HRB400钢筋主筋将承受整幅钢筋笼重量。其理论所能承受抗拉强度为：
f＝12.5mm×12.5mm×3.14×400N/mm2÷9.8N/kg÷1000kg/t×8＝160t 取安全系数为2时： 160t÷2=70t>29t，满足要求。 4.10焊缝强度验算
吊点处U型加固筋采用直径25mm（HPB300）圆钢与竖向桁架筋直径为32mm（HRB400）进行搭接焊焊接，双面焊接焊缝长度为210mm，焊缝高度hf=1/2d，焊接焊条采用J502型（熔敷金属抗拉强度为420N/mm2）；
焊缝金属抗剪强度为抗拉强度的0.6倍，0.6×420=252N/mm2 焊缝金属抗剪强度为：f=he×lw=1562.4×252×2=78.74t 其中lw为焊脚的计算长度，对每条焊缝取实际长度减去2hf 式中:f—焊缝金属抗剪强度； he—角焊缝的计算高度； lw—焊脚计算长度
吊点处焊缝抗剪强度只需考虑整幅钢筋笼竖起时，主吊各吊点的受力满足要求即可； 吊重：Q=29t
各吊点吊重：Q/4=29/4=7.25t
主吊吊点处焊缝抗剪强度7.25t<78.74t 故满足钢筋笼吊装要求；
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