0.184
木方弯矩图(kN.m)
0.148
0.0260.330
木方变形图(mm)
0.821.021.23
1.23
木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.820kN N2=2.255kN N3=2.255kN N4=0.820kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.184kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.255kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
1.020.82
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.184×106/85333.3=2.16N/mm2
36
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.229/(2×80×80)=0.288N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.3mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 2.25kN 0.06kN/mA1220 9001220 9001220B
托梁计算简图
0.931
0.948
托梁弯矩图(kN.m)
0.723
4.133
37
托梁变形图(mm)
4.754.742.492.470.220.202.062.084.334.354.742.492.475.673.423.401.151.132.082.060.200.222.472.494.744.354.332.082.060.200.222.472.494.744.750.220.202.062.081.131.153.403.425.67
托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.947kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.094kN 经过计算得到最大变形 V= 4.1mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.947×106/85333.3=11.10N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5674/(2×80×80)=1.330N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =4.1mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
38
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 4步4设 0.165×4/4=0.165kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.498kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×2.120)=0.920
2×0.024×(4×2.120)/cos/(4×1.950)=0.072kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×2.120)/(2×1.950)=0.013kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.152kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.407kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力4.745kN，9.094kN 第2榀门架两端点力7.750kN，7.750kN 第3榀门架两端点力9.094kN，4.745kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 15.499kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ
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其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.407kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 15.499kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 9.5m。
经计算得到，N = 1.2×0.407×9.480+15.499=20.132kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.13kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求。
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