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其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.800kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×30.96×3004/(384×6000×6.67×105)=0.816mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.816mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=5.484/1=5.484kN/m
2.方木的支撑力验算
方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×5.484×12 = 0.548 kN·m；
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最大应力 σ= M / W = 0.548×106/83333.3 = 6.6 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 6.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×5.484×1 = 3.29 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3.29×1000/(2×50×100) = 0.987 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.987 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×5.484×10004 /(100×9000×416.667×104)=0.99mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.99 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=5.484kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.600-0.300)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(1.000-0.120)×0.300=1.103kN
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简图(kN·m)
剪力图(kN)
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弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:
N1=N2=6.587 kN；
最大弯矩 Mmax=0.988 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=1.623 mm； 最大应力 σ=0.988×106/5080=194.5 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 194.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
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八、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.587 kN； R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =6.587 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.47=0.692 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.120×(1.50+24.00)]=3.326 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.600-0.300)/4]×1.000=4.620 kN； N =N1+N2+N3+N4=6.587+0.692+3.326+4.62=15.226 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
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