1.板壳单元
离散和模拟内、外壳板、底板、隔舱板以及套箱支撑结构。单元大小以壳板垂向加劲肋间距为依据，形状尽量接近正方形。
2. 梁单元
离散和模拟竖向加劲角钢（∠70×45×7、∠90×56×7）、水平桁架弦杆（TN249×199、TN200×200）、
3. 桁架单元
水平桁架直杆（∠80×8）、水平桁架斜杆（∠80×8、∠125×8），以及支撑杆。
五、下沉过程分析
1.受力情况分析
下沉前先将刃角区域填满混凝土（1.4m）。围堰着床前处于悬浮状态，采用壁仓注水下称，尽量减小壁仓内外水头差，减小第一、二节两节围堰在下沉过程中结构受力。围堰着床后由于泥沙摩阻力，可往壁仓内填充混凝土下沉，壁仓混凝土填充对围堰结构受力有利。
外轮廓面积： 23.4×12.7=297.2 内轮廓面积： 20.6×9.9=203.9 套箱壁隔舱内面积：297.2-203.9=93.2 围堰总重：G=300t 刃角混凝土重：G0=180.6t
围堰注水下沉时，围堰吃水深度:h=(300+180.6)/93.2+1.4/2=5.86m 由于刃角区域已经填充混凝土，因此壁仓内外最大水头差:
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Δh=5.86-1.4=4.46m,按照4.5m计算。 此时底节围堰受的最大水压力为: q=4.5×10=0.045MPa
计算时对对称结构内外壁均施加0.045Mpa的水压力计算。 2.计算模型
图3 载荷形式
3. 套箱下沉工况计算结果
图4 横肋梁等效应力（MPa）
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从显示结果可以看到，水平环板最大等效应力为154MPa，主要出现在桁架节点位置，这种结果主要是梁单元与板单元交界产生的集中应力。并且从图中可以看到显示154MPa的区域极小，属于计算应力，实际连接处结构尺寸大于计算模型的应力点，排除集中应力点，结构应力均小于130Mpa。
图5 水平桁架直杆（∠80×8）轴力（t）
图中结果显示，水平直杆最大轴压力为9.6t。 λ=1200/24.4=49 φ=0.861
容许承载力：[N]=160×1230×0.861=16.9t
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图6 水平桁架斜杆（∠80×8）轴力（t）
图中结果显示，水平桁架斜杆最大轴压力为4.8t。 λ=1600/24.4=65.6 φ=0.778
容许承载力：[N]=160×1230×0.778=15.3t 满足要求。 4.下沉过程计算说明
从上面的计算过程可以看到，采用注水下沉时，底部两节围堰在整个过程中的最大水头差为4.6m，围堰结构整体受力满足要求。
六、抽水工况计算
1.计算工况分析
套箱下沉到位后，进行水下封底混凝土浇筑。待封底混凝土达到强度100%后，开始抽水。抽水前必须将壁舱混凝土填充到设计标高，且达到凝固强度。封底混凝土与套箱完全结合成一个整体，在套箱下部施加固结约束。
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此时封底混凝土已经凝固，约束条件考虑成封底混凝土以下1m位置固结。
×对称平面内约束：D×=0，Ry=0，Rz=0 Y对称平面内约束：Dy=0，R×=0，Rz=0 2.计算模型
为了更加真实的反应出结构受力情况，对水压力加载到刃脚部分，作为参考。
图7 整体模型及加载图
3.计算结果：
图8 壁板应力图（MPa）
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