壁板应力最大为63.5MPa，满足要求。
图9 内外竖肋梁单元应力图（MPa）
除去约束位置由于混凝土约束而形成的应力集中点外，竖肋应力满足要求。并且通过局部简化计算，亦满足受力要求。
图10 内外横肋应力
最下部混凝土填充区域不考虑钢结构受力情况，除去约束影响部分，横肋最大等效应力为156.6MPa，主要出现在桁架节点位置，这种结果主要是梁单元与板单元交界产生的集中应力。并且从图中可以看到显示156.6MPa的区域极小，属于计算应力，实际连接处结构尺寸大于计算模型的应力点，排除集中应力点，结构应力均小于
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130Mpa。
图11 水平直杆内力（N）
直杆∠80×8，容许承载力：[N]=160×1230×0.861=16.9t，计算中最大内力为9.54t，满足要求。
图12 水平斜杆（∠80×8）内力（t）
水平斜杆∠80×8，容许承载力：[N]=160×1230×0.778=15.3t，最大内力为15.16t，满足受力要求。
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图13 斜杆（∠1250×8）内力图（N）
图中结果显示，水平桁架斜杆最大轴压力为23.9t。 λ=1700/38.8=44 φ=0.882
容许承载力：[N]=160×1795×0.882=25.3t，满足受力要求。
图14 支撑（钢管）内力图
计算结果，角支撑最大压力32t，对于Ф140×8mm钢管角支撑： λ=2000/46.8=43
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φ=0.887
容许承载力：[N]=160×3317.5×0.887=47.08t满足受力要求。 内支撑152.3t，于Ф426×14mm钢管内支撑： λ=10000/145.7=68.6 φ=0.776
容许承载力：[N]=160×18120.7×0.776=225t，满足受力要求。 4.计算结果总结
从以上结果分析，可以看出：模型能够满足受力要求，且受力比较均匀，材料利用比较充分。
5.封底混凝土计算
封底混凝土厚度取2.1m，封底混凝土底面处水深14m。利用有限元软件建模计算：取截面（2.1×1m）截面梁，梁长取5.7-1=4.7m，
封底砼底面向上的压力：q=14-2.3×2.1=9.17t/m 计算得到封底砼中的应力：0.34MPa，满足要求。
七、整体抗浮验算
钢围堰在抽水以后形成封闭体系，结构会产生很大的上浮力，主要靠围堰自重、壁仓混凝土自重、壁仓内填充水重量、封底混凝土与围堰之间粘接力以及泥沙对围堰内外壁的摩阻力来抵抗结构上浮。
外轮廓面积：297.18，内轮廓面积：203.94。 桩直径D=2.1m，周长l=6.6m,面积3.46，共11根桩。
套箱壁隔舱内面积：93.24，围堰总重：280t，刃角混凝土重：180.6t。
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围堰总高度h=16.77m，抽水后产生的总浮力按排开水的体积计算：
F=（297.2-11×3.46）×16.11=4174.8
壁仓填充混凝土重量：180.6+93.24×4.9×2.3=1231.4 封底混凝土重量：（203.94-11×3.46）×2.1×2.3=801.2 隔舱内水重量：93.24×1×10.47=976.2 钢护筒可提供粘接力（按10t/（m*m））： 10×3.14×2.1×2.1×11=1523.2
4218.8-280-180.6-1231.4-801.2-976.2=749.4t<1523.2t
整体抗浮满足要求。同时计算考虑了壁仓内全部填满水直内壁顶面，如果封底混凝土与壁板粘接强度或者泥沙侧摩阻力较大，壁仓内注水也可以适当降低。
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