九洲新世界 高大支模施工方案
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.65kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.21kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.21×0.82+0.1×0.44×0.82＝0.14kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.82+0.21×2.2×0.8＝0.37kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.65×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.14，0.37，0.22]＝0.37kN·m σ＝Mmax/W＝0.37×106/83330＝4.49N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.21×0.8+0.62×0.44×0.8＝1.29kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.8+0.681×2.2＝1.54kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.65×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.29，1.54，2.21]＝2.21kN
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τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×100×50)＝0.66N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2＝1.82kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.82×8004/(100×9000×4166700)＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.82×1004/(8×9000×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.8 206000 125 4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.52kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.26kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=1.86kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.26×0.8+1.223×0.38×0.8＝2.43kN
按悬臂梁，R1＝q1l=2.52×0.1＝0.25kN R＝max[Rmax，R1]＝2.43kN; 同理，R'＝1.82kN，R''＝1.82kN 正常使用极限状态
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按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.86×0.8＝1.7kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.86×0.1＝0.19kN R＝max[Rmax，R1]＝1.7kN; 同理，R'＝1.27kN，R''＝1.27kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.77kN·m
σ＝Mmax/W＝0.77×106/4250＝181.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
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主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.61kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.61×1000/398＝23.16N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝1.03mm
νmax＝1.03mm≤[ν]＝2mm 满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.8 398 4.25 立柱截面回转半径i(mm) 16 λ＝h/i＝1800/16＝113≤[λ]＝150 江苏武进建筑安装工程有限公司
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满足要求！ 查表得，υ＝0.5
f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.35)+1.4×1,
1.35×(0.75+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.5×398)=7.98×1000/199.8=39.94N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.98kN≤[N]＝30kN 满足要求！
（二）、250mm厚板验算
250mm厚板设计方案为：18厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于200；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距≤900×900，立杆无接头，立杆顶部均采用一个扣件加一个保险扣件的型式。
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 负三层顶板U-T*4-5轴 新浇混凝土楼板边长L(m) 7.9 新浇混凝土楼板边宽B(m) 7.85 新浇混凝土楼板板厚(mm) 250 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 19
面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 江苏武进建筑安装工程有限公司