九洲新世界 高大支模施工方案
43主梁截面惯性矩I(cm) 10.19 主梁截面抵抗矩W(cm) 4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.91kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.65kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.65×0.9+1.223×0.38×0.9＝2.11kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.91×0.32＝0.62kN R＝max[Rmax，R1]＝2.11kN; 同理，R'＝1.32kN，R''＝1.32kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.36×0.9＝1.39kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.36×0.32＝0.44kN R＝max[Rmax，R1]＝1.39kN; 同理，R'＝0.87kN，R''＝0.87kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
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主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.72kN·m
σ＝Mmax/W＝0.72×106/4250＝170.14N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.73kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.73×1000/398＝23.79N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
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主梁变形图(mm)
νmax＝0.69mm
跨中νmax=0.69mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.17mm≤[ν]=300/400=0.75mm 满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.8 398 4.25 立柱截面回转半径i(mm) 16 λ＝h/i＝1800/16＝113≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，υ＝0.5
f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.25)+1.4×1,
1.35×(0.75+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.5×398)=7.63×1000/199.8=38.18N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.63kN≤[N]＝30kN 满足要求！
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（三）400厚度板模板计算
400mm厚板设计方案为：18厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于200；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距≤750×750，立杆无接头，立杆顶部设可调之托。
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 400厚板 2.7 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 400 2.15 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 22222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 3324 1.1 三、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 2.6 750 750 1800 中心对称 225 江苏武进建筑安装工程有限公司
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立柱距混凝土板长边的距离(mm) 325 主梁布置方向 平行楼板长边 小梁间距(mm) 200 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 50 小梁两端各悬挑长度(mm) 325，325 设计简图如下：
模板设计平面图
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