按《公预规》5.2.10条，当满足下式时刻不进行斜截面抗剪承载力计算。
γ0Vd?1.25?0.51?10?3?α2ftdbh0
式中 ——预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，取1.25 ——混凝土抗拉强度设计值，对C50混凝土，取1.83MPa。 代入得：
1.25?0.51?10?3?1.25?1.83?549.42?1028?807.49(kN)?γ0Vd?472.73kN 因此，不需要进行斜截面抗剪承载力计算，；梁体可按构造要求配置箍筋即可。根据《公预规》9.3.13条规定，在支座重心跨径方向长度不小于1倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm，其他梁端箍筋间距取250mm。故在支座处，从支座到跨中1.10m（从两端到跨中1.43m）范围内箍筋间距取为100mm，其他梁端箍筋间距取为250mm，箍筋选取直径为12mm的HPB235级钢筋，箍筋布置见图1-8。
跨中部分箍筋配筋率为：
ρsv?Asv226??0.16%?ρmin bSv549.42?250 满足最小配筋率的要求。 6.2.2 斜截面抗剪承载力计算
由图1-8，选取以下两个位置进行空心板斜截面康健承载力计算： ①距支座中心h/2=1073/2=536.5mm处截面，x=11763.5mm
②距支座中心位置1.10m处截面（箍筋间距变化处），距跨中距离为x=8550mm。 计算上述各处截面的剪力组合设计值，可按表1-9。
各计算截面剪力组合设计值 表1-9 距跨中距离x(mm) 12300（指点截面） 11763.5 11200 6150 （l/4截面） 494.29 剪力组合设计值Vd（kN） ①距支座中心h/2=1073/2=536.5mm处截面
由于空心板的预应力筋及普通钢筋是直线配筋，故此截面有效高度取与跨中相同值，即h0?1028mm，其等效工字形截面的肋宽为b = 549.42mm。由于没有设置晚起钢筋，因此，斜截面康健承载力为：
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472.73 450.09 247.14
Vsb?α1α2α30.45?10?3bh0(2?0.6P)fcu,kρsvfsv 此处箍筋间距为Sv=100mm，HRB335钢筋，双肢箍，直径为12mm，Asv=226mm2，则箍筋的配筋率为：
ρsv?Asv226??0.41%?ρmin?0.12% bSv549.42?100把以上书记代入得：
P?100ρ?100?2100?3695?1.026549.42?1028Vsb?1.0?1.25?1.1?0.45?10?3?549.42?1028?(2?0.6?1.026)?50?0.41%?280 ?1610.32 kN>γ0Vd?472.73 kN因此，该处截面康健承载力满足要求。 ②距跨中截面x=11200mm处截面
此处Vd?450.09kN，箍筋间距Sv=250mm，HRB335钢筋，双肢箍，直径为12mm，
Asv=226mm2，箍筋的配筋率ρsv?0.16%，得：
Vsb?1.0?1.25?1.1?0.45?10?3?549.42?1028?(2?0.6?1.026)?50?0.16%?280 ?1005.96 kN>γ0Vd?Vd?450.09 kN 因此，该处截面康健承载力满足要求。
七、预应力损失计算
本例采用高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，标准强度为fpk =1860MPa，设计强度fpd =1260 MPa,弹性模量Ep = 1.95×10MPa。张拉控制应力值取 σcon?0.70fpk?0.70?1860?1302 MPa。则各项预应力损失计算如下：
5
7.1 锚具变形、回缩引起的预应力损失
预应力钢绞线的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长L=63m，采用一端张拉级夹片是锚具，有顶压时，取张拉端锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值⊿l=4mm，则此项预应力损失为：
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σl2??⊿lELp?45?1.95?10?12.38 MPa 363?107.2 预应力钢筋与台座之间的温差引起的预应力损失
先张法预应力混凝土构件采用加热养护的方法是，为减少温差引起的预应力损失，可采用分阶段的养护措施。设控制预应力钢筋与台座之间的最大温差⊿t=t2-t1=15℃，则由钢筋与台座之间的温差引起的预应力损失为：
σl3?2(t2?t1)?2⊿t?30 MPa
7.3 预应力赶脚先由于松弛硬气的预应力损失
预应力钢绞线由于钢筋松弛引起的预应力损失值，可按下式计算
σl5?ψζ(0.52σpefpk?0.26)σpe
式中 ψ——张拉系数，本算例采取一次张拉，取ψ=1.0； ζ——钢筋松弛系数，对低松弛钢绞线，取ζ=0.3 fpk——预应力钢绞线的抗拉强度标准值，fpk=1860MPa
σpe——传力锚固时的钢筋应力，对先张法构件，采用下式计算：
σpe?σcon?σl2?1302?12.38?1289.62 MPa
代入得：
σl5?1.0?0.3?(0.52?1289.62?0.26)?1289.62?38.90 MPa 18607.4 混凝土贪心压缩引起的预应力损失
对于先张法构件：
σl4?αEσpe
式中 ——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，αE=5.65；
——在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力，按
计算；
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σpe?Np0A0?Np0ep0I0y0Np0?σp0Ap?σl6As σp0?σcon?σl'式中 ——预应力钢筋穿礼貌故事的全部预应力损失，由《公预规》6.2.8条，先张法
构件传力锚固时的损失为σl'?σl2?σl3?0.5σl5
σp0?σcon?(σl2?σl3?0.5σl5)?1302?(12.38?30?0.5?38.90)?1240.17 MPa
Np0?1240.17?2100?0?2604.36 kN
由前面计算，空心板换算截面面积A0=775399mm2，I0?1.09213?1011mm4，
y0?456.81mm，ep0?456.81mm。
7.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失
由混凝土收缩徐变产生的预应力算是可按下式计算
2604.36?1032604.36?103σpe???456.81?456.81?8.335 MPa
7753991.09213?1011式中 ρ——构件受拉区全部纵向钢筋的含筋率，即ρ=e2psi2Ap?AsA0；
ρps——取ρps?1?；
I0； A0 i ——构件截面回转半径，取i2? ρps——构件截面受拉区全部纵向钢筋重心处，由预应力（扣除相应阶段的预应力
损失）和结构资中产生的混凝土法相拉应力，按下式取值；
Np0?σp0Ap?σl6As?[σcon?(σl2?σl3?σl4?0.5σl5)]Ap?σl6As
Np0——传力锚固时，预应力钢筋的预加力，按下式取值
ep0——换算截面重心至预应力钢筋和普通钢筋合力点的距离，取值为
456.81mm；
y0——构件受拉区全部纵向钢筋重心至截面重心的距离，取值为456.81mm；
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εcs(t,t0)——预应力钢筋传力锚固龄期t0，计算龄期为t时的混凝土收缩应变； Φ(t,t0)——加载龄期为t0，计算考虑的龄期为t时的徐变系数。
计算以上各参数：
ρ=2Ap?AsA0?2100?3695?0.75w53991.09213?1011i??140847.8246 mm2775399Np0?σp0Ap?σl6As?[σcon?(σl2?σl3?σl4?0.5σl5)]Ap?0 ?[1302?(12.38?30.00?47.09?0.5?38.9)]?2100?0 ?2505.468 kN2505.468?1032505.468?103σpe???456.81?456.81?8.02 MPa7753991.09213?1011e2456.812psρps?1?2?1??1.48i140847.8246αE?5.65, Ep?1.95?105MPa考虑自重的影响，由于收缩徐变持续时间较长，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用弯矩MGK由表1-8查得MGK?2035.26kN?m，在全部钢筋重心处由资中产生的拉应力为：
跨中截面：
MGK2035.26?106σt?y0??456.81?8.51 MPa
I01.09213?1011l/4截面：
MGK1526.44?106σt?y0??456.81?6.38 MPa
I01.09213?1011支点截面：
σt?0
则全部纵向钢筋重心处的压应力为： 跨中截面：
σpc?8.02?8.51??0.49 MPa
l/4截面：
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