主框架的弯矩图如图4-6
3）因升降及坠落状态的计算荷载小于使用状态荷载，所以不用验算。
（4）主框架整体稳定验算： 1）在使用工况下主框架稳定验算 ①.主框架整体结构验算
M?40.2KN?m,N?128.44KNA1?16.8cm2,A2?8.96cm2,A?25.76cm2a1?31.3cm,a2?58.7cm,ix?42.93 取：Ix?47481
W1X?IX?1215818.9?3.1 IX?69765.1?3
W2X? 主框架计算长细比：
2
缀条面积：4.89cm
??N??A(1??1?1280?1?34.533.4
?2?34.52?27?N??NEX21.69?36.24.89，查表得：??0.913
?2E3.142?206?103?2169?2A??321797537?2
?mMN?)W1XNE
128440????0.913?2576
1?40.2?106N?73.21N2?f?205mmmm2128440(1??0.913)?21580003217975
31
?主框架整体结构安全。
②.主框架单肢验算： M?40.2KN?m，N?128.44KN
NNa2M1281?a?a?.44?0.5870.9?40.20.9?128.44KN
N2?N?N1?128.44?105?23.44KN ? 肢?l0x?9001：
?l0y?1800
????900?x??37??24.5?? ???y?1800?40.4?45??? 查表?min?0.878
??1284400.878?1680?87.08Nmm2?f?205Nmm2
?肢1安全。 肢2：受拉 23440
??896?26.16Nmm2?f?205Nmm2 ?肢2安全。
四、底部绗架的计算 （1）各杆件内力计算
脚手杆自重G1k=g1kH=0.1248×13=1.622KN 脚手板自重G2k=0.35×1.5×0.45=0.236KN 恒载Gk=G1k+G2k=1.622+0.236=1.858KN 活载Qk=3×1.5×0.45×2=4.05KN
桁架上弦节点作用力F=1.2Gk+1.4Qk= 4.05=7.9KN
32
××1.21.858+1.4 各杆件内力（见附图）
2、最不利杆件验算
根据计算结果分析，最不利杆件为： 拉杆N1-3=N9-10=20.625KN
压杆NA-1=NB-10=23.7KN(此杆为竖向主框架竖肢) N4-6=N6-8=19.885KN
N8-9=15.8KN
除压杆NA-1、NB-10外，其余杆件均采用Φ48×3.5钢管制作 1）拉杆N1-3,N9-10
λ=l0/i=234/1.58=148<300 σ=N/A=20625/489=42N/mm λ=l0/i=150/1.58=95<150,ф=0.626 σ=N/фA=19885/(0.626×489)=65 N/mm λ=l0/i=180/1.58=114, ф=0.489 σ=N/фA=15800/(0.489×489)=66 N/mm 33 2 2 2 2 2 2 五、正常使用状态下支座计算 支座计算说明： 爬架支座计算中，荷载取值均为最不利位置可能出现的最大值。以次验算支座刚度及稳定性。 （1）支座简图及受力分析图 受力分析如图五-1、2所示。 AEA64.22KN18.84KNEBB 图五-1支座简图 图五-1支座简图 （2）强度计算支座连接杆采用2根6.3槽钢 X6.3槽钢YYX6.3槽钢截面特性： A＝16.89cm Ix＝102.5cm 4 2 Wx＝32.53cm 60×80×4方钢截面特性： 34 3 A＝60×80－52×72＝1056mm 2 I＝1/12×（60×803 34 X－52×72）＝942592mmiX＝ IX942562A?1056?29.88mm I＝1/12×（80×603 －72×523 4 Y）＝596352mmiY＝ IYA?5963521056?23.76mm 考虑AC杆最不利状态（拉杆）： ?C?0： 计算长度： LX＝500mm ?Lx?i?50088?16.73?[V]?150 x29.查表得：?min?0.992 N78.325?103???A?0.992?1056?74.77N/mm2?0.95f?204N/mm2 安全！ 考虑BC杆最不利状态（压杆）： ??NA?67.28?10001056?63.71N/mm2?0.95f?204N/mm2 安全！ AB杆最不利状态（压杆）： ?NA?47.58?10001056?45.06N/mm2?0.95f?204N/mm2 ?该型支座能满足安全使用要求。 六、砼墙、梁、楼板受冲切承载力计算 在墙板砼强度达到C15等级时，允许爬架爬升，验算此时的墙、 35 ?