西京学院学士学位论文
第八层活载： 1.5×3.6＝5.4 KN/m 第二、三、四、五、六、七层梁的均布线荷载 AB跨：
楼面均布荷载传给梁 4.33×3.6＝15.59 KN/m
横梁自重（包括抹灰） 0.34×0.4×25＝3.4KN/m
内横墙自重（包括粉刷） 0.28×19×（3.6－0.5）＝16.49KN/m 恒载总计 35.48 KN/m
BC跨：
楼面均布荷载传给梁 4.33×3.6＝15.59KN/m 横梁自重（包括抹灰） 0.34×0.6×25＝5.1 KN/m 恒载总计 20.69KN/m
第二、三、四、五、六、七层活荷载： 2×3.6＝7.2 KN/m 第二、三、四、五、六、七层集中荷载：
纵梁自重（包括抹灰） 0.34×0.65×25×3.6＝19.89 KN 纵墙自重（包括抹灰） 0.28×19×3.6×（3.6－0.45）＝60.33 KN 柱自重（包括抹灰） 0.50×0.50×3.3×25＝20.63 KN 总计： 100.85 KN 第一层梁的均布线荷载：
AB跨恒载： 35.48 KN/m BC跨恒载： 20.69 KN/m 活载： 7.2 KN/m
第一层 集中荷载： 纵梁自重（包括抹灰） 0.34×0.6×25×3.6＝18.36 KN 纵墙自重（包括抹灰） 0.28×19×3.6×（3.6－0.45）＝60.33 KN 柱自重（包括抹灰） 0.50×0.50×3.3×25＝20.24 KN 第一层柱自重（包括抹灰）： 0.54×0.54×4.85×25＝35.36 KN 总计： 134.68 KN
注：双向板支承梁计算
梯形分布荷载作用下，可将实际荷载换算成等效的均布荷载 梯形分布：qeq=(1-2k2+k3)qs
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西京学院学士学位论文 三角形分布：qeq=5/8 qs ABCD 图3－11 双向板的传力图 中框架恒载及活载见下图。
图3－12 框架竖向荷载示意 单位：KN
（2）用弯矩分配法计算框架弯矩
由于结构对称，在竖向荷载作用下的框架侧移可略去不计，其内力分析采用弯矩分配法。在竖向荷载作用下，梁端可以考虑塑性重分布，取弯矩调幅系数0.8，楼面竖向荷
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西京学院学士学位论文 载分别按恒荷载及全部活荷载计算。
竖向荷载作用下框架的内力分析，除荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活载不利布置求得的弯矩偏低，但当活载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在荷载面配筋时，将跨中弯矩乘以1.1～1.2的放大系数予以调整。 固端弯矩计算
将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩 计算结果见表3－10
表3－10 固端弯矩计算
AB跨 固端弯矩 简图 M0＝MJ（KN/m） 22.6 20.4 简图 MJ=MK（KN/m） BC跨 固端弯矩 1×22.6×6.62＝84.54 12 35.48 20.69 1×20.4×2.42＝9.79 121×35.48×6.62＝119.57 12 5.4 5.4 1×20.69×2.42＝9.93 121×5.4×6.62＝19.60 12 7.2 7.2 1×5.4×2.42＝2.59 121×7.2×6.62＝26.14 12 1×7.2×2.42＝3.46 12分配系数计算 考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如下图3-13所示。 切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。
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图3-13 半框架梁柱刚度示意 单位：KN/m
例：A柱顶层节点：
? 下柱＝
4Kc4?4.74==0.537 4?4.74?4?4.094Kc?4Kb?梁＝
4Kc4?4.09==0.463
4Kc?4Kb4?4.74?4?4.09其他节点的分配系数图见图3－14
传递系数：
1 远端固定，传递系数为
2远端滑动铰支，传递系数为－1。
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西京学院学士学位论文 弯矩分配： 为简化计算，假定某节点的不平衡弯矩只对与该节点相交的各杆件的远端有影响，而对其他构件的影响忽略不计算，先对各节点不平衡弯矩进行第一次分配，并向远端传递，再将因远端弯矩产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配。
恒载作用下，框架的弯矩分配计算见图3－14，框架的弯矩见图3－15；活载作用下，框架的弯矩分配计算见图3－16，框架的弯矩见图3－17。
在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒载及活载弯矩图见恒载作用下框架弯矩图及活载用框架弯矩图括号内数值。
梁端剪力及柱轴力计算 梁端剪力 V=Vq＋Vm
1式中：Vq——梁上均布荷载引起的剪力，Vq＝ql；
2M右M左－Vm——梁端弯矩引起的剪力，Vm＝
l柱轴力 N=V+P
式中：V——梁端剪力；
P—节点集中力及柱自重
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