上式不成立，所以打滑验算不合格，需要采用防止打滑措施。 k＇：制动时黏着安全系数，k＇=1.2 az：平均制动速度 az=
?y'tz?0.711?0.1776m/s2 4.04.9.3 避免打滑的措施
①调整电动机功率（或调整启动性能），调整制动器的制动转矩 ②增加主动轮的个数，必要时全部作为主动轮 ③调整各个部件位置，改变主动轮的轮压分配 ④减小平均加速度、减速度。延长启动、制动时间 ⑤增设撒沙装置，以增加车轮与轨道之间的黏着系数
33
5 主端梁主要尺寸的确定和横截面积几何性质
5.1桥架尺寸及主梁尺寸的确定
B0=（
1111~）L=（~）?19.5=4.875~3.25 m 4646根据小车轨距和中轨箱型梁宽度以及大车运行机构的设置，取B0=3.5 m端梁全长B=4m
高度h=（
11~）L=1393~1147 mm 1417取腹板高度 h0=1200mm 腹板厚度 ?1=6 mm 翼缘板厚度 ?0=24 mm
主梁总高度 H1=h0+2?0=1248 mm 主梁宽度 b=(0.4~0.5)H1=499.2~624 mm
HL=325 mm 且>1=416 mm
360上下翼缘板相同为24 mm?600 mm
字腹板外侧间距 b=350 mm>
主梁端部变截面长取 d=1300 mm.
图5-1 双梁桥架结构
34
5.2 主端梁截面积几何性质
图5-2主梁与端梁截面
5.2.1 主梁截面
A=(550?24+1200?6)?2 =0.048m2
惯性矩
1200?61248（?350?24）?1200? Ix=
32 =8.087?109 mm4
350?24362（?1200?6）?350? Iy=
32 =6.335?108 mm4 5.2.2 端梁截面
（550?15?520?8）?2 A=
=24820 mm2
=0.02482m2
520?0.8550?550?15）??520 3284
=11.996?10 mm
550?15550（?520?8）??300 Iy=
32 =5.700?108 mm4
（Ix=
35
6 主梁的设计
6.1 固定载荷与动力效应系数
F' =kρAg?9.81
=1.2?7850?0.0288?1?9.81 =2661.4 N
小车轨道重
Fg'=19.86?9.81 =194.8 N 栏杆等重量
Fl=mlg=50?9.81 =490.5 N
主梁的均布载荷
Fq=F'+Fg'+Fl =3346.7N 起升载荷为
pQ=165000 N 小车自重载荷
pQx=75000N 小车轮压
?P?70000N
动力效应系数
?4=1.1+0.058?yh =1.1+0.058?76.14/60 =1.173
6.2 惯性载荷与偏斜运行侧向力
大小车都是4个车轮，其中主动轮各占一半，按车轮打滑条件确定大小车运行的惯性力
一根主梁上的小车惯性力为
36
Pxg=
?P2?7=5000 N
大车运行起制动惯性力（一根主梁上）为
PH=
?P2?7=5000 N
FH=
Fq2?7=239.05 N
主梁跨端设备惯性力影响力小，忽略 一根主梁的重量力
pQ=3346.7?(19.5-0.55)
=63419.9N
一根端梁单位长度的重量
Fq1=k?Ag
=1.1?7850?0.01792?9.8 =1517.99N
一根端梁的重量为
PQd=Fq1B
=1517.99?4 =6071.96N
一组大车运行机构的重量（两组对称配置）为
PQj=mjg=2823/2?9.81=13846.8N
6.3 左侧端梁总静轮压
6.3.1 左侧端梁总静轮压按图计算
37