(2)距支座中心1.03m处截面，距跨中距离为x?6750mm； 计算上述各处截面的剪力组合设计值，计算结果如下表
表8.1
截面位置（距跨中距离为x/mm） 剪力组合设计值Vd/KN 7780 504.24 7380 475.28 6750 429.66 3890 222.56 ①距支座中心h/2?400mm处截面 由于空心板的预应力筋及普通钢筋是直线配筋，故此截面有效高度取与跨中相同，即h0?755.5mm，其等效工字形截面的肋宽为b?470mm。由于没有设置弯起斜筋，因此，斜截面抗剪承载力为：
Vcs??1?2?30.45?10-3bh0?2?0.6P?fcu，k?svfsv 此处Sv?100mm，HRB335钢
筋，双肢箍筋，直径为10mm，Asv?157.08mm2，则箍筋配筋率为
157.08?sv?Asv?Sb???0.334%??svmin?0.12%
v100?470所以
Vcs??1?2?30.45?10-3bh0?2?0.6P?fcu，k?svfsv?1.0?1.25?1.1?0.45?10-3?470?755.5??888.3KN??0Vd?475.28KN?2?0.6?0.792??50?0.334%?280
该处截面抗剪承载力满足要求 ②距跨中截面x?6750mm处截面
此处箍筋间距Sv?250mm，Vd?429.66KN，采用HRB335钢筋，双肢箍筋，直径为10mm，Asv?157.08mm2
Vcs??1?2?30.45?10-3bh0?2?0.6P?fcu，k?svfsv?1.0?1.25?1.1?0.45?10-3?470?755.5??562.65KN??0Vd?429.66KN?2?0.6?0.792??50?0.134%?280
该处截面抗剪承载力满足要求
28
9预应力损失计算
采用高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.2mm，公称面积为140mm2，标准强度为fpk?1860MPa，设计强度为fpd?1260MPa，弹性模量
MPa，各Ec?1.95?105MPa。张拉控制应力取为?con?0.65fpk?0.65?1860?1209项预应力损失如下：
9.1锚具变形、回缩引起的预应力损失?l2
预应力钢绞线的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长L=50m，采用一端张拉及夹片式锚具，有顶压时，张拉端锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值?l取为
4mm，则?l2???lLEp?45?1.95?10?15.6MPa 35?109.2预应力钢筋与台座之间的温差引起的预应力损失?l3
先张法预应力混凝土构件采用加热养护的方法，为减少温差引起的预应力损失，可采用分阶段的养护措施。设控制预应力钢筋与台座之间的最大温差
?t?t2-t1?15℃，则由钢筋与台座之间的温差引起的预应力损失为：
?l3?2?t2-t1??30MPa
9.3预应力钢绞线由于钢筋松弛引起的预应力损失?l5
?l5????0.52????pefpk?-0.26?
??式中 ?—张拉系数，采用一次张拉，取??1.0 ?—钢筋松弛系数，低松弛钢绞线，取??0.3 fpk—预应力钢绞线的抗拉强度标准值 ?pe—传力锚固时的钢筋应力，对先张法构件
?pe??con-?l2?1209-15.6?1193.4MPa
1193.4??因此?l5?1.0?0.3??0.52??0.26??1193.4?26.36MPa
1860??29
9.4混凝土弹性压缩引起的预应力损失?l4
?l4??EP???pc
式中 ?EP—预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 ?EP1.95?105???5.65 4Ec3.45?10pcEp???应力
—在计算截面钢束重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向
???pcN??A0p0N??p0p0eI0y0
Np0??p0Ap??l6As?p0??con??l'式中 ep0—换算截面重心至预应力钢筋和普通钢筋合力点的距离 ep0??p0Apep??l6esAsNp0?336.3mm
y0—换算截面重心至计算截面处的距离
?l—预应力钢筋传力锚固时的全部预应力损失，先张法构件传力锚固时的损失为?l??l2??l3?0.5?l5
'' ?p0??con???l2??l3?0.5?l5???1209??15.6?30?0.5?26.36???1150.22MPaNp0??p0Ap??l6As??1150.22?1680?0??1932.37KN
N??A0N??e?1932?.37?1031932.37?103?336.3?y0????336.310?563741? 4.1863?10?????p0p0p0pcI0?8.65MPa?l4??EP???pc?5.65?8.65?48.87MPa
9.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失?l6
?l6?0.9Ep?cs?t，t0???EP?pc??t，t0?1?15??ps??
30
式中 ?l6—全部钢束重心处由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 ?pc—钢束锚固时，全部钢束截面重心处由预加应力产生的混凝土法向应力，?pc?Np0A0?Np0ep0I0y0
Np0—传力锚固时，预应力钢筋的预加力。
Np0??p0Ap-?l6As???con-??l2??l3??l4?0.5?l5??Ap-0??1209-?15.6?30?48.87?0.5?26.36???1680?1850.268KN
ep0—换算截面重心至预应力钢筋和普通钢筋合力点的距离 y0—构件受拉区全部纵向钢筋重心至截面重心的距离
2epsAP?As ?、?ps—纵向配筋率，??，?ps?1?2
A0i eps—全部纵向钢筋截面重心至构件换算截面重心轴的距离，
eps??382.2-45.5??336.7mm
I04.1863?1010 i—截面回转半径，i???74259.3mm2
A05910412??t，t0?—加载龄期为t0、计算龄期为t时的混凝土徐变系数，其终极值
计算龄期为t时的混凝土收缩应变，??t，t0?—钢筋混凝土传力锚固龄期为t0、其终极值
9.5.1混凝土徐变系数终极值??t，t0?和收缩应变终极值??t，t0?的计算
h?2A u式中 A—主梁混凝土面积
u—构件与大气接触的截面周边长度
u?2?122?2?80?4?122?122?2??36?54??644.57cm
设传力锚固及加载龄期为7天，计算龄期为混凝土终极值tu，桥梁所处环境的大气相对湿度为80%。
2A2?5505h??17.08cm 查表知??t，t0??2.200，??t，t0??0.272?10-3
u644.5731
??
9.5.2上面式中其他数据的计算
?pc?Np0A0?Np0ep0I0?336.7?18502681850268?y0????336.7??8.28MPa 105910414.1863?10??2epsAP?As?1680?1131??10036.72????0.476%，?ps?1?2?1??2.523
A059104174259.3i考虑自重的影响，由于收缩徐变持续时间较长，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用弯矩MGk?699.6KN?m，在全部钢筋重心处由自重产生的拉应力为
MGk699.6?106跨中截面：?t?y0??336.7?5.62MPa 10I04.1863?10MGk524.7?106l/4处截面：?t?y0??336.7?4.22MPa 10I04.1863?10支点截面：?t?0MPa
则全部纵向钢筋重心处得压应力为 跨中截面：?pc?8.28-5.62?2.66MPa
l/4处截面：?pc?8.28-4.22?4.06MPa
支点截面：?pc?8.28-0?8.28MPa
‘的0.5倍，假设传力锚固时?pc不得大于传力锚固时混凝土立方体抗压强度fcu混凝土强度达到C45，则fcu?45MPa，故0.5fcu?0.5?45?22.5MPa，因此跨中截面、l/4处截面、支点截面全部钢筋重心处得压应力均小于22.5MPa，满足规范要求。
将以上数据代入求得?l6 跨中：?l60.9?1.95?105?0.272?10-3?5.65?2.66?2.2??65.18MPa
1?15?0.476%?2.5230.9?1.95?105?0.272?10-3?5.65?4.06?2.2??78.36MPa
1?15?0.476%?2.523‘‘??l/4处：?l6??支点：?l60.9?1.95?105?0.272?10-3?5.65?8.28?2.2??118.07MPa
1?15?0.476%?2.523??32