空索塔顶竖直力 A岸：V10＝R10＋T10×sinα
1
(3)
D岸：V20＝R20＋T20×sinα2 (4) 主索后拉索初始索长
A岸：AA′直线段、S10＝L3/cosα1
弦孤差、△10＝Q2×L33/(24×T102×cos4α1) 见以下所附公式
附：柔索弧长计算公式
图(2)示、
lS＝l+△ 其中、弦弧差：
L图(2)△＝[Q2×L3/（24×H2）] ×(l/L）2
＝ Q2×L×l２/（24×H2）
式中：Q—单位索重（KN/m） H—水平张力（KN）
D岸：DD′直线段、S50＝L4/cosα2
弦孤差、△50＝Q2×L43/(24×T202×cos4α2）
跨间空索初始索长
S20+△20＝L+△H2/(2×L)+8×F02/(3×L)－32×F04/(5×L3) 则：空索初始长度
S0＝S10+S20+S50+△10+△20+△50 (5) ②、重索计算 图(3)示。
ΔHAβT1F1F2 DT1A′αα21BT2CP/2P/2L2LT3T3D′L4L1L3图(3)、吊重索跨布置图设定前吊点重索垂度F2，
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相应简支梁前后吊点弯矩
B处：M1＝P×L1×[1－(L1+L2/2)/L]+ Q×L1×(1－L1/L)×L2+DH2/2 L2+DH2/2 C处：M2＝P×(L―L1―L2)×(L1+L2/2)/L+ Q×(L1+L2)×[1－(L1+L2)/L] ×因为荷载是竖向的，沿钢索(跨间)全长的水平分力为常数，
则：H＝M1/F1=M2/F2 因而：F1＝M1×F2/M2
跨间重索竖直力
A岸：R1＝P×[1－(2×L1+L2)/(2×L)]+Q×L2+DH2/2－△H/L D岸：R2＝P×(L1+L2/2)/L+Q×L2+DH2/2+H×△H/L 则：钢索张力
T1=R12+H2 T2=H?BC/L2H?L22(F2-F1-DH L2/L)2/L2
T3=R22+H2 主索最大张力T＝Max（T1、T2、T3），即T1、T2、T3之中最大值，当结构位于跨中（L1+L2/2＝L/2）时，有：
主索安全系数 K=TP/T (6) 吊重塔顶水平力差
A岸：H1＝H－T1×cosα1（正值表示向河） (7) D岸：H2＝H－T３×cosα2（正值表示向河） (8) 吊重塔顶竖直力
A岸：V1＝R1+T1×sinα1 (9) D岸：V2＝R2+T3×sinα2 (10) 主索后拉索吊重索长 AA′直线段、S1＝L3/cosα
1
弦弧差、△1＝Q2×L33/(24×T12×cos4α1) DD′直线段、S5＝L4/cos4α2
6
弦弧差、△5＝Q×L4/(24×T3×cosα2) 跨间部分吊重索长
AB：直线段、S2＝(F1-DH?L1/L)2L12
弦弧差、△2＝Q2×L1×S22/(24×H2) BC：直线段、S3＝(F2-F1-DH?L2/L)2L22 弦弧差、△3＝Q2×L2×S32/(24×H2) CD：直线段、S4＝[F2+DH(L-L1-L2)/L]2+(L-L1-L2)2 2324
弦弧差、△4＝Q2×(L―L1―L2)×S42/(24×H2)
则：吊重索长
S＝S1+S2+S3+S4+S5+△1+△2+△3+△4+△5 (11) 主索吊重弹性伸长值增量
△S＝[(S1+S2+△1+△2)×(T1－T10)+(S3+△3)×(T2－H0)+(S4+S5+△4+△5)×(T3－T30)]/(E×A) (12) 主索温度变形
△St＝S0×0.000012×△T (13) (3)、判断
主索空索和重索情况计算完成后，则判断重索长度S是否与空索长度S0加弹性伸长值增量△S加温度变形△St(若考虑温度影响)之和相接近，即：S≈S0+△S+△St，若满足，则假定的重索垂度F2合适；否则，重新假定重索垂度F2，重复步骤②的计算，直到F2满足要求为止。然后判断主索安全系数K是否合适，若合适，结束计算；否则重新拟定初始垂度F0或增加运输主索数量A，重新进行步骤(2)的全部计算，直到主索安全系数K满足要求。
2.3、程序流程及BASIC语言源程序 （略）
2.4、利用上述程序对主索张力及主索对锚碇的作用力进行计算 2.4.1、主索布置及主要技术参数
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采用3υ56.5mm(6×37+FC)的麻芯钢索作为主索，主索公称抗拉强度1700MPa,单根钢绳钢丝截面积A=1178.07 mm2，钢丝破断拉力总和为2000KN，整条钢丝绳的破断拉力为Tp＝2000×0.82(6×37+FC钢丝绳破断拉力折减系数)＝1640KN。悬索跨度L＝225.07m，空索垂度f0＝11.0m。
2.4.2、计算重量的确定
拱箱最重节段为边箱第二段和拱顶段，节段最大净重量为33吨，在吊装计算中，按拱箱33吨控制设计，计算重量Pmax＝33×1.2+5＝44.4吨≈444KN，其中：4吨为吊具(含跑车、起吊滑车组、起吊牵引钢绳)及配重，1吨为施工荷载，1.2为冲击系数。
2.4.3、计算初始数据及计算成果
钢筋混凝土拱肋按左岸(面向水流方向)引道起吊、运输至拱顶、右岸拱脚段就位、运输至索跨跨中共计算4个工况。利用上述程序计算各工况主索受力及对锚碇作用力，计算初始数据及计算结果如下：
主索计算初始数据
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吊装跨径＝ 225.07 米 前后两吊点间水平距离(单吊点取零值)＝ 10.5 米 起吊岸主锚距塔架水平距离＝ .01 米 非起吊岸主锚距塔架水平距离＝ .01 米
两岸塔顶高差(起吊岸低取正值，等高取零值)＝ 0 米 起吊岸主索后拉索与水平面夹角＝ 0 度 非起吊岸主索后拉索与水平面夹角＝ 0 度 主索弹性模量＝ 75.6 千牛/平方毫米
安装期与吊运期最大温差(温度升高取正值)＝-30 摄氏度 起吊结构重量(包括吊具及动力系数)＝ 444 千牛 主索单位重量＝ .333 千牛/米 主索破断拉力＝ 4920 千牛
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主索截面面积＝ 3534.3 平方毫米
拟定的主索跨中安装垂度＝ 11 米
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主 索 计 算 结 果
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 空索情况: ────
空索跨中垂度F0= 11 米
空索初始长度S0= 226.5154 米(不含后拉索回头长度) 空索后拉索张力(较大岸)T0= 195.3175 千牛 起吊岸塔架空索水平力差H10=-3.628662 千牛 起吊岸塔架空索竖直力V10= 37.47416 千牛 非起吊岸塔架空索水平力差H20=-3.628662 千牛 非起吊岸塔架空索竖直力V20= 37.47416 千牛
结构后吊点距起吊岸塔架 76.9 米时的情况：(左岸引道起吊) ────────────────── 1、不计温度影响
后吊点垂度F1= 15.70677 米 前吊点垂度F2= 16.1968 米 跨间主索水平张力H= 1501.163 千牛 主索最大张力T= 1534.769 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1=-33.6062 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 319.4153 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-13.20276 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 199.5331 千牛 2、温度降低 30 度时 后吊点垂度F1= 15.50316 米 前吊点垂度F2= 15.98684 米
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