起吊岸塔架主索水平力差H1=-5.628296 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 61.92484 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-1.907593 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 35.95247 千牛
结构吊点距起吊岸塔架 208 米时的情况: ────────────────── 1、不计温度影响 吊点垂度F= 6.413172 米
跨间主索水平张力H= 218.7747 千牛 主索最大张力T= 233.9445 千牛
起吊岸塔架主索水平力差H1=-.5140381 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 15.0061 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-15.16975 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 82.87121 千牛
结构吊运至跨中时的情况: ─────────── 1、不计温度影响
跨中主索最大垂度F= 14.21499 米 跨间主索水平张力H= 352.0478 千牛 跨中主索最大张力T= 355.433 千牛 主索安全系数K= 3.305827
起吊岸塔架主索水平力差H1=-3.385254 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 48.93866 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-3.385254 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 48.93866 千牛
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可见索跨跨中工作索最大张力Tmax=355.433KN，安全系数K=3.31，满足规范张力安全系数不小于3的要求。工作索吊运重量实际应小于60KN，应力安全系数计算
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略。
4、起重索计算
4.1、跑头拉力F计算及安全系数校核
左岸锚碇位置导轮η2 Fη10 F共8线Fη3 FηF5t起吊卷扬机G1图(4) 一台起吊滑车走线布置示意图
根据前面的计算，考虑吊具、冲击系数和施工荷载后，起吊重量共计444KN，则每个吊点起吊重量G1=G/2=444/2=222KN。每台起吊滑车走8线布置，动头绕过锚碇及导向滑轮后均进入5t起重卷扬机，定头卡于定滑车轴上，起重滑轮效率系数η=0.98(轴承)，参考图(4)，则跑头拉力F为：
F＝G1/(η3＋η4＋η5＋η6＋η7＋η8＋η9＋η10)
＝222/(0.983＋0.984＋0.985＋0.986＋0.987＋0.988+0.989＋0.9810)＝31.61KN。 (1)、起吊索拉力安全系数
采用υ19.5mm麻芯钢绳(6×37S+FC)，破断拉力TP=196.4KN。 则： K＝TP/F＝196.4/31.61＝6.21>[5]，满足规范要求。 (2)、起吊索应力安全系数
滑轮直径D=400mm，υ19.5mm麻芯钢绳(6×37S+FC)钢丝直径δ=0.9mm，截面钢丝面积An=141.16mm2，则：
Ce=0.104+0.04×2d/D=0.104+0.04×2×19.5/400=0.1079。
σ＝F/An＋Ce×E×δ/D＝31.61/141.16＋0.1079×75.6×0.9/350
＝0.245KN/mm2。 则、接触应力安全系数：
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K＝σmax/σ＝1.7/0.245＝6.94>[3] 应力安全系数满足要求。 4.2、起吊索对左岸锚梁作用力计算
起吊卷扬机布置在左岸，按前面吊拱箱的3种计算工况分别计算起吊索对两岸锚梁的作用力。
(1)、距左岸锚碇76.9m起吊时
参考图(5)，根据前面的主索计算结果，起吊时主索后吊点垂度f1=15.70677m，前吊点垂度f2=16.1968m，则起吊跑头前倾角：
γ1＝tg-1(f1/76.9)＝11.54384°。 γ2＝tg-1[f2/(76.9+10.5)]＝10.49884°。
则对锚碇的竖直作用力：V′=2ηF×sin67°+η2F(sinγ1+sinγ2)
= 2×0.98×31.61×sin13°+0.982×31.61×(sin11.54384°+sin10.49884°) =25.544 KN。
对锚碇的水平作用力：H′=η2F(cosγ1+cosγ2)+ 2ηF×cos13°
= 0.982×31.61×(cos11.54384°+cos10.49884°)+ 2×0.98×31.61×cos13°=119.962 KN。
起吊千斤绳张力T′=V?2?H?2=122.651 KN。
左岸锚碇L1=76.9V′13°2ηF10.5T′H′f1η2 Fη2 FG1图(5) 起吊跑头对左岸锚碇力作用示意图(2)、吊运至索跨跨中时
f2G1γ1γ2
参考图(5)，此时L1=107.285m，根据前面的主索计算结果，跨中时主索前后吊点垂度f1＝f2＝16.7272m，则起吊跑头前倾角：
γ1＝tg-1(f1/107.285)＝8.86185°。
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γ2＝tg[f2/(107.285+10.5)]＝8.08279°。
则对锚碇的竖直作用力：V′=2ηF×sin13°+η2F(sinγ1+sinγ2) = 2×0.98×31.61×sin13°+0.982×31.61×(sin8.86185°+sin8.08279°) =22.882 KN。
对锚碇的水平作用力：H′=η2F(cosγ1+cosγ2)+ 2ηF×cos13°
= 0.982×31.61×(cos8.86185°+cos8.08279°)+ 2×0.98×31.61×cos13°=120.420 KN。
起吊千斤绳张力T′=V?2?H?2=122.575 KN。 (3)、右岸拱脚段就位时
参考图(5)，此时L1=175.8m，根据前面的主索计算结果，主索后吊点垂度f1=13.14443m，前吊点垂度f2=11.8395m，则起吊跑头前倾角：
γ1＝tg-1(f1/175.8)＝4.27600°。 γ2＝tg-1[f2/(175.8+10.5)]＝3.63630°。
则对锚碇的竖直作用力：V′=2ηF×sin13°+η2F(sinγ1+sinγ2) = 2×0.98×31.61×sin13°+0.982×31.61×(sin4.27600°+sin3.63630°) =18.126 KN。
对锚碇的水平作用力：H′=η2F(cosγ1+cosγ2)+ 2ηF×cos13°
= 0.982×31.61×(cos4.27600°+cos3.63630°)+ 2×0.98×31.61×cos13°=120.939 KN。
起吊千斤绳张力T′=V?2?H?2122.289 KN。
-1
5、牵引索复核计算
5.1、最大牵引力计算
(1)、起吊岸距锚碇前76.9m起吊时
此时，构件中心距起吊岸锚碇距离x=76.9+10.5/2=82.15m。 计算牵引升角γ：
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tgγ＝(L-2x)(q+G/L)/(2Hx)
＝(225.07-2×82.15)×(0.333+444/225.07)/(2×1501.163)＝0.04667。
γ＝2.67206°
其中：Hx为跨间主索水平张力，G为吊装重量，q为主索单位长度重量，L为吊装跨径。
牵引布置参考缆索吊机设计图10，跑车轮采用滚子轴承，滑轮效率系数η=0.98，跑车运行阻力系数f=0.012。牵引力由跑车运行阻力W1，起重索运行阻力W2和后牵引松弛张力W3等三部分组成。
①、跑车运行阻力W1
W1＝G×(-sinγ+fcosγ)(自重下滑力与牵引同方向,对牵引力起减小作用) ＝444×(-sin2.67206°+0.012×cos2.67206°)＝-15.377 KN。 ②、起重索运行阻力W2
W2＝2η2F＝2×0.982×31.61＝60.716 KN。
③、后牵引松弛张力W3
3υ24mm麻芯钢绳(6×37S+FC)单位长度重量q＝3×1.982Kg/m＝0.05946 KN/m。 近似取后牵引垂度为其跨度的1/12，即fq＝x/12，则：
W3＝qx2/(8fq)＝12×q×82.15/8＝12×0.05946×82.15/8 ＝7.327 KN。 则：总的牵引力： W＝W1+W2+W3＝52.666 KN。 (2)、跨中时
此时x=L/2=112.535m，γ＝0°，则： ①、跑车运行阻力W1 W1＝G×(sinγ+fcosγ)
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