力按70﹪计算，又[50×70﹪=35KN]＞T=28.89KN,满足要求。
（2）起重索的应力安全系数
ζm=T/F+Fd/Dmin=28.89/1.4116+7560×0.09/20=54.49KN/cm2 上式中，d——钢丝直径，d=0.09cm
Dmin——转向滑轮最小直径，Dmin=20cm
安全系数K=[ζ]/ ζm=155/54.49=2.847＞[k]=2 牵引索计算
运行至塔前2m时牵引索受力最大，承重索升角也最大，建立张力方程式
Hx3+A Hx2-B-CX(L2-X)=0
k1=1383.9KN,k2=16299.15KN2,A=227.55KN,B=49751.21 KN3 k3=12Px(G+P)=12×55×(35.95+55)=60027 KN2 B+CX(L2-X)=49751.21+1383.9×60027×2×(330-2)/3302 =550162.74KN3
代入方程，得Hx3+223.6 Hx2-550162.74=0 解得：Hx=45.3KN 此时承重索升力角为
γ= tg-1[(L2-2X)(g+PX/ L2)/(2 Hx)]
= tg-1[(330-2×2)×(0.07929+55/330)/(2×45.3)]=41.51° （1）跑车运行阻力使牵引索产生的牵引力
T1=P（sinγ+fcosγ）=55×(sin41.51°+0.01×cos41.51°)=36.86KN 上式中，f——跑车轮与主索的摩阻系数，f=0.01
（2）起重索运行使牵引索产生的阻力 T2=（1-η
a+b
）P/（mη
μ
+N
）
上式中，η——滑轮组效率系数，η=0.96 a——动滑轮数，a=1 b——定滑轮数，b=2 μ——滑轮组轮数，μ=3 N——转向滑轮数，N=2，m=2
代入上式，T2=（1-0.961+2）×55/(2×0.963+2)=3.88KN （3）后牵引索的松驰张力T3
T3=g(L2-X)2/(8f3)=0.01638×(330-2)2/(8×58.7)=3.75KN（取牵引绳垂度f3=58.7m）
T=T1+T2+T3=36.86+3.88+3.75=44.49KN K=[T]/T=222/44.49=4.99＞[K]=3,满足要求。 用5t卷扬机作动力装置能满足要求。 4、工作吊篮系统作用于塔顶的外力
如图3所示，有β3=β4=sin-1(45.48/223.6)=11.74°
V=ΣT(sinβ1+sinβ3)=296.98(sin21.57°+sin11.74°)=169.6KN H=ΣT(cosβ3-cosβ1)=296.98(cos11.74°-cos21.57°)=14.6KN 上列各式中，ΣT=223.6+28.89+44.49=296.89KN 八、抗风计算
根据前面的计算，可知作用在塔顶的水平力H为: HN=HN1+HN2+HN3+HN4=117.6+3.2+2.6+14.6=138KN
HC=HC1+HC2+HC3+HC4=145+3+2+17=167KN
后抗风4×1φ47.5mm
前抗风4×1φ43mm
（4×8φ21.5mm） （4×4φ21.5mm）
侧抗风1φ36.5mm ○
59′18″（0°） ○ 桥 轴 线 ○ ○ 侧抗风1φ36.5mm
图7 索塔抗风布置图
尺寸单位：cm，标高：m（括号内为塔尺寸） 上式中，HN1、HC1——由主索产生的塔顶水平力：
HN2、HC2——由起重索产生的塔顶水平力： HN3、HC3——由牵引产生的塔顶水平力： HN4、HC4——由工作吊篮系统产生的塔顶水平力：
设每组吊点布设2对钢绳作平衡抗风，则各相关值计算如表3。
按塔顶容许位移计算缆风索的安装张力：
由于索塔采用固结，按《规范》规定，塔顶容许位移[δ]=H/400 =6000/400=15cm。
风缆计算相关数值表 表3 风缆位置 缆索编号 项目 南岸塔 前抗风2-No1 后抗风2-No2 北岸塔 前抗风2-No1 后抗风2-No2 直径根数（mm） 2×1φ47.5 2×1φ47.5 2×4φ21.5 2×6φ21.5 水平索路径(m) 与水平线夹角 （β1） 单位长度重量（KN/m） 单位弹性模量（KN/cm2） 单位面积（cm2） Lcosβ GFcosβ/24 Ecosβ/F 位移方向 位移方向 计算南岸索塔抗风
假定前抗风安装张力H01=350KN/(2×1)=175KN，建立张力普遍方程式：
H13=(H01+δ1K1/ H012) H12-A1=0
160 25°55′53″ 0.06553 7560 6.9708 11.6586 241386 240 正 负 152 33°17′17″ 0.07929 7560 6.9708 14.4177 385925 245 负 正 185 27°57′35″ 0.01638 7560 1.7427 3.431 5042 49.1 正 负 142.16 21°34′13″ 0.01638 7560 1.7427 2.504 2977 74.5 负 正 以容许位移控制，故δ1K1=-0.15×240=-36KN，代入上式，有 H13=（175-36-241386/1752）H12-241386=0 解得 H1=143KN
前缆风实际安装张力：T01= H01/cosβ1
=175/cos25°55′53″=195KN
位移后前缆风张力：T1= H1/ cosβ1
=143/ cos25°55′53″=159KN 安全系数：K=[T/] T1=6.9708×155×0.82/195=4.54＞[K]=3 （2）根据平衡条件，可得后缆风水平安装张力H01= H02=175KN，此时δ2K2=0.15×245=36.75KN，代入张力方程中，得
H23-（175+36.75-385925/1752）H22-385925=0 解得 H2=208KN
同风缆实际安装张力：T02= H02/cosβ
2
=175/cos33°17′17″=209KN
塔架位移后，后风缆的张力：T2=H2 cosβ2
=208/ cos33°17′17″=249KN 安全系数K=1072/249=4.31＞[K]=3 风缆计算成果见表4。
（3）位移后缆风索（单组）对塔架产生的竖向力 前风缆：VN1=T1sinβ1=159sin25°55′53″=70KN 后风缆：VN2=T2inβ2=249sin33°17′17″=137KN 2、北岸索塔抗风