计算方法同南岸索塔抗风，其数值及计算成果参见表3、表4。 后缆风索（单组）对塔架产生的竖向力
前风缆：V01=T1sinβ1=160sin27°57′35″=75KN 后风缆：V02=T2sinβ2=240sin21°34′13″=88KN 索塔横向抗风
塔横向抗风用以平衡两组天线不同步工作时因南岸尾绳偏角所产生的横向水平力，北岸参照南岸塔设置。
索塔缆风计算成果表 表4
风缆位置 缆索编号 项目 水平位移 水平安装张力（KN） A H3-A H2-B=0 竖向力 水平张力 水平张力 安全系数 3南岸塔 前抗风2-No1 -36 175 131.1 H-131.1H- 248136=0 143 195 23北岸塔 前抗风2-No1 -7.365 41.25 30.9 2后抗风2-No2 36.75 175 199.1 H-199.1H- 385925=0 208 209 后抗风2-No2 11.175 27.5 34.7 H-30.9H- 5042=0 35 47×4=188 32H3-34.7H2- 2977=0 37 30×6=180 40×6=24159 249 40×4=160 0 5.5＞4.54＞[K]=3 4.31＞[K]=3 4.7＞[K]=3 [K]=3 如图8所示，可求算塔顶的横向不平衡水平力为 （1）当一组天线吊重后，尾绳张力根据前面的计算求得
T1″=3250.2KN
计入尾绳编角的影响，有
T1=T1″/cos4°59′18″=3262.6KN H1=T1sin4°59′18″=284KN （2）另一组不吊重时， T1′=1747.7KN
T2=1747.7/cos4°59′18″=1754KN H2=1754×sin4°59′18″=153KN
塔顶不平衡水平力△H= H1- H2==284-153=131KN 按横抗风与水平面成夹角计算，作用于横抗风的张力为： T=△H/cos30°=131/ cos30°=151KN 设横抗风为1φ36.5mm钢绳，则安全系数为 K=5.0364×155×0.82/151=4.24＞[K]=3，满足要求。 （5）横向抗风作用于塔顶的竖向力（单根） VHK=Tsin30°=151×sin30°=76KN
T1 T1″ T1′ T2
4°59′18″
H1 H2 △H
T1 T2
图8 横向抗风计算图
九、索塔计算 1、索塔高度确定
（1）天线工作垂度fm=587/14=41.93m； （2）滑车组最小高度h1=3m； （3）跨越障碍物的安全高度h2=3m； （4）千斤头长度h3=3m； （5）吊重物高度h4=5m； （6）其它未预见因素h5=3m。 故索塔所需高度为：
h= fm+∑h1=23.57+3+3+4+5+3=41.57m
以按15×4N1=15×4=60m，能满足塔高要求。 塔顶外力计算
作用于塔项的外力有竖向力和水平力，外力计算成果见表5。 塔顶索按上的外载通过分配梁的分配，使之化为作用在桁架节点上的集中力，如图9所示，对于南岸塔有
V=2157/2=1079KN H=330/2=165KN 由∑VH=0，有
LV0-VL/2-Hh=0代入数值并整理，得 V0=（1079×100+165×161）/200=672KN V H=V- V0=1079-672=407KN
H=165 V=1079
161 V0 L=200
图9 外力分配计算图
上列各式中，V0——作用于桁架截面靠河心侧顶节点的竖向外力；
V H——作用于桁架截面靠主地锚侧顶节点的竖和外力。 以上计算成果加于桁架节点上，得到作用于桁架的外力。
索塔外力计算成果表 表5 南岸塔 序号 垂直力 主索 起重索 牵引索 工作吊篮 前抗风 后抗风 横抗风 合计
北岸塔 备注 水平力 282×2 7×2 5×2 36×2 330×2 垂直力 1532×2 36×2 25×2 219×2 160×4 240×4 76×2 (1812+876)×2 水平力 145×2 3×2 2×2 17×2 167×2 本成果表以荷载是最不利组合（吊点吊重后位于跨中时）进行计算，其计算过程详见前面的计算。表中数值乘以2，表示两组天线同时工作。 1826×2 43×2 30×2 258×2 159×4 249×4 76×2 (2157+892)×2