图5 折弯机液压系统图
1—定量叶片泵 2—二位二通电磁换向阀 3—溢流阀 4—三位五通电磁换向阀 5、8、15—单向阀 6—压力表 7—液控顺序阀 9—节流阀 10—液压缸 11—压力继电器 12—行程阀 13—油过滤器 14—油箱
7 液压元件的选择
7.1液压泵的选择
由液压缸的工况图可以看出液压缸的最高工作压力出现在压制阶段为P1=2.64MPa，如取进油路上的压力损失为0.5MP，压力继电器调整压力高出系统最大工作压力之值为0.5MP，所以泵的最高工作压力PP=2.64+0.5+0.5=3.64MPa
液压泵的最大供油量qp按液压缸最大输入流量(9.73L/min)计算,取泄漏系数K=1.1，则qp=1.1×12=10.7L/min。 。
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根据以上计算结果查阅《机械设计师手册》表30-46，选用规格为YB1-10 的定量叶片泵，其额定压力P= 6.3MP，排量为10ml/r，额定转速为1450r/min，流量q=14.5L/min。
由于液压缸在下压时输入功率最大，这时液压的工作压力为3.64MP，流量为1.1×9.54=10.5L/min，取泵的总效率η=0.85，则液压泵的驱动电机所需要的功率为P=3640×10.5 /60×0.85=749W。
根据此数据按JB/T10391-2002,选取Y90S-4型电动机，其额定功率P=1.1KW，额定转速为1400r/min，按所选电动机的转速和液压泵的排量，液压泵最大理论流量qt=n×V=1400×10=14L/min，大于计算所需的流量10.7L/min，满足使用要求。 7.2阀类元件及辅助元件
根据阀类元件及辅助元件所在油路的最大工作压力和通过该元件的最大实际流量可选出这些液压元件的型号及规格，结果见表7.1.
表7.1液压元件的型号及规格
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 元件名称 额定压力额定流量型号及规格 /Pa l/min 14 40 - 15 40 - 最大40 YB1-10 DBDS-*-10G 说明 额定转速1390r/min驱动电机功率为2.2KW 定量泵叶片6.3 泵 调压溢流阀 0.5～5 行程阀 - 三位五通电4 磁换向阀 0.25～单项顺序阀 0.45 节流阀 - 开启单向阀 0.15MPa 压力继电器 0.35～5 过滤器 20 压力表 二位二通电 磁换向阀 通径10mm YF3-*-10B-C 5WEH10G 通径10mm HCT03-L-1-22 qmax=50L/min MG10G1.2 S20A220 HED20 通径10mm 12
7.3油管
各元件间连接管道的规格按元件接口处尺寸决定，液压缸进、出油管则按输入、排出的最大流量计算，由于液压泵具体选定之后液压缸在各个阶段的进出流量已与已定数值不同，所以重新计算,如表7.2所示。表中数值说明液压缸快进、工进、快退速度均与设计要求相近，这表明所选液压泵的型号，规格是适宜的。
表7.2液压缸在各个阶段的进出流量 流量速度 快 进 工 进 快 退 输入q1=(A1×q2)/（A1-A2） 流量=63．6×10.7/63.6-32.4 q1=10.5 L/min =21.8 排出q2=(A2×q1)/A1 流量=32.4×21.8/63.6 L/min =11.1 q2=(A2×q1)/A1 =32.4×10.5/63.6 =5.35 q1= qp=10.7 q2=(A2×q1)/A2 =63.6×10.7/32.4 =21 V3= q1/A2= 10.7×10-3/ -432.4×10=3.3 运动V1=qP/(A1-A2)= V2=q1/A1= 速度10.7×103/(63.6-32.4) 10.5×103/63.6×103 -4m/min ×10=3.43 =1.65 由表中数值可知，当油液在压力管中速度取4m/s时，按教材P86式（6.6.1） d=2×(q/60π×V)1/2 计算得
×106/π×4×103×60)1/2=10.7mm 液压缸无杆腔相连的油管内径d=2×(21.8
进
液压缸有杆腔相连的油管内径d回=2×(10.7×106/π×4×103×60)1/2=7.5mm
这两根油管选用参照《机械设计师手册》P2547，选用内径Φ=10mm，外径Φ=18mm的无缝钢管。
7.4油箱的容积计算
容量V（单位为L）计算按教材式（6.3.1）：V =Kqp,由于液压机是中压系统，
K=6。所以油箱的容量V=Kqp=6×10.7=64.2L,64.2÷0.8=80.3L 按JB/2876-81规定容积取标准值V=100L。
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7.5油箱地面倾斜度
为了更好的清选油箱，取油箱底面倾斜度为：1℃ 7.6过滤器的选取
取过滤器的流量至少是泵流量的两倍的原则，取过滤器的流量为泵流量的
2.5倍，故有：
q过滤器=q泵入×2.5=(10.7×2.5)L/min=26.8L/min
查《机械设计师手册》表30-260得，选取通用型WU系列网式吸油中过滤器：
表7.4
型号 WU-25×*-J
8液压系统性能的验算 8.1回路压力损失验算
由于系统的具体管路布置尚未确定,整个回路的压力损失无法估算,仅从阀类元件对压力损失所造成的影响可以看得出来，供调定系统中某些压力值时参考，这里估算从略。
8.2油液温升验算
在整个工作循环中，工进和快进、快退所占的时间相差不大，所以，系统的发热和油液温升可用一个循环的情况来计算。
8.2.1快进时液压系统的发热量
快进时液压缸的有效功率为:P1=p1q1=0.2×9.35×103/60=31w,泵的输出功率为：P快=0.7×10.3×103/60=120w,
因此快进液压系统的发热量为：QH1=P快-P1=（120-31）W=89W
8.2.2快退时液压缸的发热量
快退时液压缸的有效功率为：P2=p2q2=0.3×9.73×103/60=48.7w,泵的输出功率为：P退=0.8×10.7×103/60=143w,
快退时液压系统的发热量为：QH2=P退-P1=（143-48.7）W=94 W
8.2.3工进时液压缸的发热量
工进时液压缸的有效功率为：P3=p3q3=2.64×9.54×103/60=420w,泵的输出功
通径 Mm 15 公称流量 L/min 25 过滤精度 μm 80 14
率P压=3.14×10.7×103/60=560w,
因此压制时液压系统的发热量为：QH3=P压-P3=（560-420）W=140 W 总的发热量为:QH= QH1+ QH2+ QH3=89+94+140=323W 按教材式（6.3.3）△T= QH/κA求出油液温升近似值
按通风良好时取散热系数κ=15, 散热面积A=0.065V2/3=0.065×1002/3=1.4 所以△T= QH/κA=323/1.4×15=15.4℃
温升没有超出允许范围，液压系统中不需要设置冷却器。
小 结
此次毕业设计（论文），是对我们所学的专业基础知识和研究能力、自学能力以及各种综合能力的检验，培养自己综合运用所学专业课，分析和解决工程技术问题的独立工作能力。巩固、深化和扩大学生所学基本理论、基本知识和基本技能。使学生受到综合产品设计能力的综合训练。通过做毕业设计（论文）的形式，可以使我们在知识综合运用等方面的能力得到锻炼，使我们进一步理解所学专业知识，扩大知识面。当今社会经济和科技的发展，对高等教育人才培养模式和培养质量提出了新的、更高的要求，需要相应提高我们做毕业设计（论文）的质量和要求。………………………………………………………………………..。
参 考 文 献
1、《液压与气动技术》 主编 姜佩东 高等教育出版社 2009年2月 2、《机械设计手册》 主编 吴宗泽 机械工业出版社 2002年1月 3、械设计基础课程设计指导书》主编 陈立德高等教育出版社2008年5月 4、《机械制造技术》 主编 宋彪 华中理工大学出版社 1999年4月 5、《CAD机械制图》 主编 周鹏翔 刘震 高等教育出版社 2005年4月
致 谢
本次课程设计是对三年来所学习知识的总结，既巩固了以前所学的知识，又了解掌握了最新的前沿知识。通过本次的课题设计，我对液压传动系统的设计有了深的理解。
…………………………………………等等。
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