郑州市郑东新区邢庄桥工程 支撑结构计算书
N1=0.985kN;N2=12.177kN;N3=0.985kN; 最大弯矩 Mmax=0.212kN.m； 最大变形 Vmax=0.098mm。 （a）强度验算
支撑钢管的抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 205N/mm2；； 支撑钢管的弯曲应力按下式计算： σ= Mmax W
= 0.212×106 4.49×103
=47.216N/mm2 < 205N/mm2
满足要求! （b）挠度验算
支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =445/150 = 3.0mm或10mm； 最大变形 Vmax = 0.098mm < 3.0mm 满足要求!
3.2.9 扣件抗滑移计算
水平杆传给立杆竖向力设计值R=12.177KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。
3.2.10 扣件式钢管立柱计算 （a）风荷载计算
因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按河南郑州市10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。风压高度变化系数μz=1。
模板支架计算高度H=5m，按地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。
计算风荷载体形系数：
将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数?=1.2×An/(la
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×h)=1.2×0.104/(0.45×1.5)=0.185
式中An =(la+h+0.325lah)d=0.104m2 An ----一步一跨内钢管的总挡风面积。 la----立杆间距，0.45m h-----步距，1.5m d-----钢管外径，0.048m 系数1.2-----节点面积增大系数。
系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。 单排架无遮拦体形系数：μst=1.2?=1.2×0.185=0.22 无遮拦多排模板支撑架的体形系数： 1-ηn 1-0.87 10
μs=μst =0.22 =1.27 1-η 1-0.87 η----风荷载地形地貌修正系数。 n----支撑架相连立杆排数。
风荷载标准值ωk=μzμsω0=1×1.27×0.3=0.381kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值：
0.92×1.4ωMw=
k
0.92×1.4×0.381×0.45×=
1.52 10
= 0.044kN·m
lah2 10
（b）立柱轴心压力设计值N计算
上部梁传递的最大荷载设计值：12.177kN ； 立柱承受支架自重：1.2×2×0.09=0.216kN 立柱轴心压力设计值N：12.177+0.216=12.393kN； （c）钢管立杆稳定性计算 钢管立杆的稳定性计算公式:
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N ?A
+
Mw W
≤f
N ---- 轴心压力设计值(kN) ：N=12.393kN；
φ---- 轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i 查表得到； L0 --- 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，，L0=1.5m。
i ---- 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm； A ---- 立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2； Mw ---- 风荷载产生的弯矩标准值； W ---- 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3； f ---- 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2； 立杆长细比计算：
λ=Lo/i=150.0/1.59=94 <150，长细比满足要求!。 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.594； N ?A
+ Mw W
12.393×103 = 0.594×4.24×+
102
0.044×106
=49.207+9.800=59.007N/mm2
2
4.49×103 钢管立杆稳定性满足要求! 3.2.11 计算结论 根据计算结果得出，在箱梁485×2000mm腹板位置布设3排钢管立杆，其间距为442.5mm，钢管立杆排距为450mm。钢管立杆均作用于20号工字钢和贝雷梁上，所有的杆件布置受力计算均满足要求。 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 18 郑州市郑东新区邢庄桥工程 支撑结构计算书 3.3 箱梁箱体位置立杆间距1011×900mm受力验算 在箱梁箱体位置立杆间距为1011×900mm，箱体板厚共440mm，在每幅箱梁两边悬挑结构立杆间距为900×900mm，此处悬挑板平均厚度为325mm。在计算时按照立杆间距最大且板最厚为选取原则，故选择立杆间距为1011×900mm，箱体板厚为440mm部分进行验算。 3.3.1 参数分析 （a）模板与支架搭设参数 模板支架搭设高度H按2m考虑；立杆纵距la：1.01m；立杆横距lb：0.9m；水平杆最大步距h按1.5m考虑； 面板采用：木胶合板，厚度：12mm；支撑面板的次楞梁采用：方木支撑；间距：0.25m；主楞梁采用：双钢管φ48×3.0；钢管均按φ48×3.0计算。 （b）荷载参数 永久荷载标准值：楼板厚度：0.44m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.3kN/m2 ；每米立杆承受架体自重: 0.123kN/m 可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。 3.3.2 模板面板计算 面板采用木胶合板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。 面板的截面抵抗矩W= 100×1.2×1.2/6=24.000cm3； 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 19 郑州市郑东新区邢庄桥工程 支撑结构计算书 截面惯性矩I= 100×1.2×1.2×1.2/12=14.400cm4； （a）强度验算 1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×(24000×0.44+1000×0.44+300)+1.4×2500]×1=15354N/m q1=0.9×[1.35×(24000×0.44+1000×0.44+300)+1.4×0.7×2500]×1= 15935N/m 根据以上两者比较应取q1= 15935N/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×300=324 N/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500= 3150N 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1= q1l2 8 = 15935×0.252 8 =124.49N·m 施工荷载为集中荷载： q2lM2= 2 Pl = 4 324×0.252 + 8 3150×0.25 =199.41N·m 4 + 8 取Mmax=199.41N·m验算强度。 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 20