3 3.3 274.23 2 3.3 292.53 1 4.52 0.50 0.55 0.206 0.206 91.8 88.1 100.6 中柱（B、C） 91.8 107.6 208.9 303.81 0.675 0.229 层 H Vi ∑y 0.35 0.40 0.45 0.45 0.50 0.50 0.50 D/∑D M上 =（1-∑y）Hi Vij 0.294 0.294 0.294 0.294 0.294 0.294 0.294 0.27 42.44 71.54 91.24 112.97 118.66 130.98 139.66 118.6 M下 =∑yHi Vij 22.85 47.69 74.66 92.43 118.66 130.98 139.66 246.31 8 3.3 68.61 7 3.3 125.32 6 3.3 174.41 5 3.3 215.88 4 3.3 249.42 3 3.3 274.23 2 3.3 292.53 1 4.52 303.81 0.675 5.5 重力荷载代表值作用下的内力计算
31
33.216.326.133.242.415.58.66.912.552.364.822.958.171.536.325.017.831.267.098.253.447.785.591.250.926.624.349.379.2128.574.7115.5113.072.268.835.433.464.891.592.4156.3129.9118.781.273.341.531.874.891.8131.0118.7166.6153.796.0166.891.888.1140.0179.9104.2131.045.0107.6100.6140.0208.299.5159.1118.653.294.841.649.0226.599.250.2176.391.446.4129.988.453.026.47.28.6208.9A246.3BCD 弯矩图（单位:KN-M）梁剪力.柱轴力图（单位:KN） 图5.4 地震荷载作用下内力图
6内力组合
多种荷载作用在结构上必须考虑荷载组合,依据不同荷载内力计算结果,取控制截面进行内力组合,梁控制截面选取左、右支座和跨中截面,柱取上、下截面.一般列表进行(组合过程详见表6.1和表6.2)
梁内力组合表 表6.1
梁 截 内 ① ② 层 跨 面 力 SGK SQK 左 ③ SWK ④ SQE ⑤ 1.35①+ 1.2①+ 1.2①+ 1.2④+ 1.3⑤- ④ SEhK 1.4×0.7② 1.4(②+0.6③) 1.4(0.7②+③) 1.3⑤ -96.1 118.7 106.6 -106.5 -122.3 -17.8 15.5 32
M -58.6 -17.3 ±3.7 -67.3 ±33.2 V 72.2 21.7 ?1.0 83.1 ?8.6 74.5 -97.6 117.9 105.2 -107.4 -121.4 -19.1 16.6 -92.5 109.3 96.9 -100.8 -112.5 -18.7 16.5 289.7-123.9 -24.09 110.8 89.4 AB 中 M 64.6 19.8 八 右 M -64.8 -19.4 ?2.9 -74.5 ?26.1 V -74.3 -22.4 ?1.0 -85.5 ?8.6 -123.3 -40.57 -113.8 梁 M -10.7 -3.4 ±1.8 -12.4 ±16.3 BC 端 V 9.7 2.5 ?1.7 11.0 ?15.5 -36.1 8.79 33.3 中 M -5.6 -1.9 左 0.0 -6.6 0.0 -9.4 -127.0 134.2 104.3 -128.6 -134.9 -8.3 12.0 -1.9 -124.0 134.0 106.5 -127.4 -135.2 -9.4 12.0 -3.0 -9.4 -130.6 132.8 101.6 -131.3 -133.4 -11.9 15.5 -1.7 -131.2 133.5 103.9 -133.1 -134.7 -14.9 17.3 -2.8 -134.6 134.5 103.9 -136.6 -135.7 -17.0 19.3 -2.8 -138.0 135.3 103.9 -138.5 -136.4 -18.2 20.4 -2.8 -8.6 -126.0 124.7 94.6 -126.2 -125.3 -13.6 16.7 -1.7 -129.5 126.1 96.6 -130.2 -127.2 -17.8 19.8 -2.7 -135.2 127.8 96.6 -135.9 -128.9 -21.3 23.2 -2.7 -140.8 129.1 96.6 -139.2 -130.1 -23.3 25.0 -2.7 -7.9 M -78.6 -21.3 ±7.7 -89.3 ±64.8 V 83.4 22.1 ?2.1 94.5 ?17.8 73.5 -191.3 -5.01 136.5 88.2 AB 中 M 65.1 16.8 七 右 M -79.8 -21.3 ?6.8 -90.5 ?58.1 V -83.9 -22.1 ?2.1 -95.0 ?17.8 -184.1 -14.92 -137.1 梁 M -5.0 -1.6 ±4.3 -5.8 ±36.3 BC 端 V 7.1 2.5 中 M -1.3 -0.1 左 ?4.1 0.0 8.4 ?25.0 -1.4 0.0 -54.2 41.39 42.5 -1.6 M -77.1 -20.3 ±12.2 -87.3 ±98.2 V 83.3 22.0 ?3.3 94.3 ?26.6 75.0 -232.4 40.41 147.7 89.9 AB 中 M 66.2 17.5 六 右 M -79.1 -21.0 ?10.5 -89.6 ?85.5 V -84.0 -22.2 ?3.3 -95.1 ?26.6 -218.7 21.55 -148.7 梁 M -5.6 -1.9 ±6.6 -6.6 ±53.4 BC 端 V 7.1 2.5 中 M -1.9 -0.4 左 ?6.3 0.0 8.4 ?50.9 -2.1 0.0 -77.3 62.87 76.2 -2.5 M -77.1 -20.3 ±16.3 -87.3 ±128.5 -124.0 V 83.3 22.0 ?4.5 94.3 ?35.4 75.0 134.0 106.5 -127.4 -135.2 -9.4 12.0 -3.0 -271.8 79.8 159.2 89.9 AB 中 M 66.2 17.5 五 右 M -79.1 -21.0 ?14.6 -89.6 ?115.5 V -84.0 -22.2 ?4.5 -95.1 ?35.4 -257.7 60.55 -160.1 梁 M -5.6 -1.9 ±9.1 -6.6 ±72.2 BC 端 V 7.1 2.5 中 M -1.9 -0.4 左 ?8.7 0.0 8.4 ?68.8 -2.1 0.0 -101.7 87.31 99.5 -2.5 M -77.1 -20.3 ±20.3 -87.3 ±156.3 -124.0 V 83.3 22.0 ?5.4 94.3 ?41.5 75.0 134.0 106.5 -127.4 -135.2 -9.4 12.0 -3.0 33
-307.9 115.94 167.1 89.9 AB 中 M 66.2 17.5 四 右 M -79.1 -21.0 ?16.9 -89.6 ?129.9 V -84.0 -22.2 ?5.4 -95.1 ?41.5 -276.4 79.27 -168.1 梁 M -5.6 -1.9 ±10.5 -6.6 ±81.2 BC 端 V 7.1 2.5 ?10.0 8.4 ?73.3 中 M -1.9 -0.4 0.0 -2.1 0.0 -113.4 99.01 105.3 -2.5 左 M -77.1 -20.3 ±22.3 -87.3 ±166.6 -124.0 V 83.3 22.0 ?6.2 94.3 ?46.4 75.0 134.0 106.5 -127.4 -135.2 -9.4 12.0 -3.0 -139.7 136.0 103.9 -141.6 -137.1 -20.1 22.3 -2.8 -142.6 136.6 103.4 -144.0 -137.8 -21.3 23.6 -2.6 -140.5 137.1 109.4 -139.5 -138.8 -25.4 23.9 -6.3 -143.6 130.2 96.6 -144.3 -131.2 -26.5 28.1 -2.7 -148.0 131.3 96.1 -148.2 -132.4 -28.6 30.3 -2.4 -149.7 132.4 101.7 -144.3 -133.8 -32.7 30.9 -5.9 -321.3 129.33 173.5 89.9 AB 中 M 66.2 17.5 三 右 M -79.1 -21.0 ?20.6 -89.6 ?153.7 V -84.0 -22.2 ?6.2 -95.1 ?46.4 -307.3 110.21 -174.4 梁 M -5.6 -1.9 ±12.8 -6.6 ±96.0 BC 端 V 7.1 2.5 ?12.2 8.4 ?91.4 中 M -1.9 -0.4 左 0.0 -2.1 0.0 -132.7 118.25 128.8 -2.5 M -77.5 -20.4 ±25.0 -87.7 ±179.9 -124.6 V 83.3 22.0 ?7.0 94.3 ?50.2 74.6 134.0 106.0 -127.6 -135.2 -9.2 12.0 -2.7 -339.1 146.17 178.4 89.5 AB 中 M 65.9 17.4 二 右 M -79.3 -21.0 ?23.2 -89.8 ?166.8 V -84.0 -22.2 ?7.0 -95.1 ?50.2 -324.6 127.04 -179.4 梁 M -5.4 -1.9 ±14.5 -6.4 ±104.2 BC 端 V 7.1 2.5 ?13.8 8.4 ?99.2 中 M -1.7 -0.4 左 0.0 -1.9 0.0 -143.1 129.11 139.0 -2.3 M -73.3 -19.1 ±30.7 -82.9 ±208.2 -117.7 V 83.2 21.9 ?7.9 94.2 ?53.2 78.9 133.8 112.1 -122.4 -135.4 -13.0 12.0 -6.5 171.2 187.81 182.1 94.6 AB 中 M 69.6 18.5 一 右 M -76.1 -20.1 ?23.8 -86.2 ?159.1 V -84.1 -22.3 ?7.9 -95.3 ?53.2 -310.2 120.68 -183.5 梁 M -7.8 -2.5 ±14.9 -9.1 ±99.5 BC 端 V 7.1 2.5 ?14.2 8.4 ?94.8 中 M -4.1 -1.0
0.0 -4.6 0.0 -140.2 120.3 133.3 -5.5 按<高层建筑混凝土结构技术规程>(JGJ-2002)规定，需有无地震及有震两种组合，次工程考虑如下：
无震组合： ①S=1.35恒+0.7×1.4活; (以恒载为主) ②S=1.2恒+1.4(活+0.6×风); (以活载为主) ③S=1.2恒+1.4(0.7×活+风); (以活载为主) 有震组合: S=1.2×重力荷载代表值+1.3×水平地震作用
值得注意的是，一般情况下梁端部下截面正弯矩在跨中钢筋不弯起、不截断时，跨中配筋可满足抵抗端部正弯矩。对于水平荷载较大情况下，端部正弯矩可能大于跨中正弯矩，此时尚需考虑梁端下截面正弯矩组合，其组合表达式为：S=1.3MEK-1.0MGE。
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7 梁柱截面设计
本工程选用材料：混凝土C30，钢筋：纵筋HRB335级；箍筋HPB235级
7.1 框架梁截面设计
以第8层AB跨框架梁(b×h=250×650㎜)为例来说明框架梁的截面设计。从表6.1中选取梁的最不利内力组合如下：
A支座截面：M=-123.9KN·M V=110.8KN (有震组合) 跨中截面: M=106.6KN·M (无震组合) B支座截面：M=-123.2KN·M V=113.8KN (有震组合)
7.1.1 梁正截面承载力计算
A支座:(支座截面上部受拉,按矩形截面计算)
① 求ho:本工程属于一类环境,钢筋保护层最小厚度C=25,假定钢筋一排布置,则ho=h-as=650-35=615㎜ ② 求受压区高度X:
2γREM2?0.75?123.9?106)h0=(1-1-)?615=43.8㎜ X=(1-1-22α1fcbh01.0?14.3?250?615X<0.35ho=0.35×615=338.3㎜
则截面处于适筋状态,且满足塑性铰要求
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