ρ>ρmin,则满足最小配筋率要求选择钢筋2?18+1?16，（As=710.1mm2>550.6mm2）,满足承载力要求
5) 选择钢筋3?16，（As=603mm2>578.9mm2）,满足承载力要求 B支座:(支座截面上部受拉,按矩形截面计算)
① 求ho:本工程属于一类环境,钢筋保护层最小厚度C=25mm,假定钢筋一排布置,则ho=h-as=650-35=615㎜ ② 求受压区高度X:
2γREM2?0.75?140?106)h0=(1-1-)?615=49.8㎜ X=(1-1-2α1fcbh01.0?14.3?250?6152X<0.35ho=0.35×615=215.3㎜ 则截面处于适筋状态,且满足塑性铰要求
③ 纵向受拉钢筋:As=α1fcbx1.0?14.3?250?49.8==593.5mm2 fy300④ 选择钢筋2?16+1?18(As实=656.2mm2>593.5mm2),故满足承载力要求.
7.1.2 梁斜截面受剪承载力计算
① 计算设计剪力V
r V=εVb(Mlb+Mb)/ln+VGb=1.1×(123.9+123.3)/6.125+0.5×(21.21+0.5
×6.4)×6.125=119.2KN
② 验算截面尺寸:
Lo/h=6.625/0.65=10.2>2.5
1γRE(0.20βcfvbho)=0.2×1.0×14.3×250×615/0.85=517.0KN>119.2KN
截面尺寸满足要求 ③ 验算是否需按计算配置箍筋: 0.7βhftbho/γRE=0.7
×
1.0
×
1.43
×
250
×
615
×
/0.85=180.1KN>119.2KN
则不需按计算配置箍筋,只须按构造要求配置箍筋即可 ④ 按构造要求配置箍筋:
最小配筋率 ρsv.min=0.26ft/fyv=0.26?1.43/210=0.17%
41
选取φ8@200的双肢箍
ρsv=ASV/(bs)=2×50.3/(250×200)=0.20%>ρsv.min,满足要求
其他梁的配筋计算可根据最不利组合内力,利用<混凝土结构计算图表>逐一查表计算,具体见表7.1、7.2。
AB
跨
梁
截
面
配
筋
计
表7.1
算
层 截面位置 |Mmax| |Vmax| AB跨中 8 B支座截面 A支座截面 7 AB跨中 B支座截面 A支座截面 6 AB跨中 B支座截面 A支座截面 5 AB跨中 B支座截面 A支座截面 4 AB跨中 B支座截面 A支座截面 3 AB跨中 B支座截面 A支座截A支座截面 -92.9 106.6 119.2 578.9 3?16 2?16+1?-92.5 593.5 18 -143.5 104.3 -138.1 -174.3 106.5 -164.0 -203.9 106.5 -193.3 -230.9 86.9* -207.3 -240.1 97.0* -230.5 -254.3 197.0 189.0 179.2 165.5 151.5 830 590 830 1030 630 990 1230 630 1150 1390 510 1230 1470 550 1390 1590 42
计算As 522.0 钢筋选用 3?16 实际As 603 箍筋选用 梁端加密区箍筋取603 φ8@150,非加密区656.2 φ8@200 1473 763 1473 1473 763 1473 梁端加密区1473 箍筋取763 φ8@100,非加密区1473 φ8@150 1473 763 1473 1473 763 1473 1900 梁端加密区3?25 3?18 3?25 3?25 3?18 3?25 3?25 3?18 3?25 3?25 3?18 3?25 3?25 3?18 3?25 5?22
2 面 AB跨中 109.7* -243.5 -277.6 140.9* -232.7 203.3 630 1470 1750 206.3 830 1430 3?18 5?22 6?20 3?20 6?20 B支座截面 A支座截面 1 AB跨中 B支座截面
箍筋取φ8@100,非763 加密区φ8@150 1900 1884 梁端加密区箍筋取941 φ8@150,非加密区1884 φ8@200 BC
表7.2
跨梁截面配筋计算
层 8 7 6 5 4 截面位置 |Mmax| 计算As 钢筋选用 实际As 箍筋选用 B支座截面 -92.5 BC跨中 -7.1 593.5 2?16+1?18 656.2 梁端加密区箍200.0 2?12 226 筋 φ8@150 C支座截面 -92.5 B支座截面 -138.1 BC跨中 31.1* 593.5 2?16+1?18 656.2 830 430 830 990 630 990 1150 830 1150 1230 1030 1230 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 3?25 1473 1473 1473 1473 1473 1473 1473 1473 1473 1473 1473 1473 C支座截面 -138.1 B支座截面 -164.0 BC跨中 47.1* C支座截面 -164.0 B支座截面 -193.3 BC跨中 65.5* 梁端加密区箍筋取φ8@100 C支座截面 -193.3 B支座截面 -207.3 BC跨中 74.3* C支座截面 -207.3 43
3 2 1 B支座截面 -230.5 BC跨中 88.7* 1390 1270 1390 1470 1430 1470 1430 1310 1430 3?25 3?25 3?25 5?22 3?25 5?22 6?20 3?25 6?20 1473 1473 1473 1900 2013 1900 1884 梁端加密区箍2013 1884 筋取?8@150 梁端加密区箍筋取φ8@100 C支座截面 -230.5 B支座截面 -243.5 BC跨中 96.8* C支座截面 -243.5 B支座截面 -232.7 BC跨中 90.2* C支座截面 -232.7 注带”*”号为梁端正弯矩组合值,表中抗震组合均乘上调整系数,BC跨B、C支
座截面配筋同AB跨B支座截面配筋.
7.2 框架柱截面设计
7.2.1 选取最不利内力
以底层B柱为例,上下控制截面共有24组内力,选择时先判别大小偏心类型,
最后按同类型确定最不利内力,经判别选两组最不利内力如下:
① M=17.9KN·M N=2420.8KN(小偏压) ② M=335.3KN·M N=1750.0KN(大偏压)
7.2.2 轴压比验算
n=N/fcbh=2420.8×103/(14.3×500×500)=0.67<0.9,满足要求。
7.2.3 B柱正截面承载力计算(采用对称配筋)
柱的计算长度 ln=1.0H1=1.0×4.52=4.52m
1) 第①组内力: M=17.9KN·M N=2420.8KN;此组内力是非地震组合情况,且无水平荷载效应,故不必进行调整,按此组内力计算步骤如下: ① 求偏心距增大系数η
eo=M/N=17.9?106/2420.8?103=7.4mm ea=Max?20,h/30?=Max?20,16.7?=20mm
44
ei=eo+ea=5.3+20=27.4mm,ei/ho=27.4/460=0.06
Lo/h=4520/500=9.04<15, ?2=1.0
δ1=0.5fcA/N=0.5?14.3?500?500/2420.8?103=0.74
ε=1+l11(o)2δ1δ2=1+?9.042?0.74?1.0=1.72
1400ei/hoh1400?0.05① 判别大小偏心受压
εei=1.72?27.4=47.1mm<0.3ho=138mm
2420.8?103N X===338.6mm>Xb=δhho=0.55?460=253mm
α1fcb1.0?14.3?500则为小偏心受压. ② 计算As及As＇
e=εei+h/2-as=47.1+500/2-40=267.1mm δ=N-δbα1fcbho+δb 2Ne-0.43α1fcbho+α1fcbho'(β1-δb)(h0-as)2420.8?103-0.55?1.0?14.3?500?460=+0.55=0.7382420.8?103?267.1-0.43?14.3?1.0?500?460+1.0?14.3?500?4602(0.8-0.55)(460-40)2Ne-δ(1-0.5δ)α1fcbho As＇=As= ''f(h-a)yos
2420.8?103?267.1-0.738?(1-0.5?0.738)?14.3?500?4602=
300?(460-40) =-372mm2<0 故按构造要求配置纵筋.
2) 第②组内力: M=335.3KN·M N=1750.0KN;此组内力是地震组合情况,考虑抗震调整系数(γRE=0.8)后,内力为
M=268.2KN·M N=1400KN
① 求偏心距增大系数η
45