=0.288N/mm
N2：自重荷载(N)： B：横梁宽度(mm)； N2=GB/2
=0.288×2400/2 =345.6N
(2)连接处组合荷载N： 采用SG+Sw+0.5SE N=(N12+N22)1/2
=(1038.3662+345.62)0.5 =1094.369N
(3)连接处螺栓强度计算：
Nv2b：螺栓受剪承载能力设计值(N)； nv：剪切面数：取1； d：螺栓杆直径：6mm；
fv2b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa； Nv2b=nvπd2fv2b/4 ……7.2.1-1[GB50017-2003] 9.1.1-2GB50429-2003
2
=1×3.14×6×175/4 =4945.5N
Nnum2：螺栓个数： Nnum2=N/Nv2b
=1094.369/4945.5
=0.221个 实际取2个
(4)连接部位立柱型材壁抗承压能力计算：
Nc2：连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值(N)； Nnum2：连接处螺栓个数； d：螺栓公称直径：6mm；
t2：连接部位立柱壁厚：3mm；
fc2：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；
Nc2=Nnum2dt2fc2 ……7.2.1-3[GB50017-2003] 9.1.1-4GB50429-2003
=2×6×3×185 =6660N
6660N≥1094.369N 强度可以满足!
(5)连接部位铝角码壁抗承压能力计算
Nc3：连接部位幕墙铝角码壁抗承压能力设计值(N)； Nnum2：连接处螺栓个数； d：螺栓公称直径：6mm； t3：角码壁厚：4mm；
fc3：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；
Nc3=Nnum2dt3fc3 ……7.2.1-3[GB50017-2003] 9.1.1-4GB50429-2003 =2×6×4×185 =8880N
8880N≥1094.369N 强度可以满足!
7.3 立柱与主结构连接：
(1)连接处水平剪切总力计算：
对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平剪切总力。 qw：风荷载线分布集度设计值(N/mm)； qw=1.4wkB1
=1.4×0.001103×2400 =3.706N/mm
qE：地震作用线分布集度设计值(N/mm)； qE=1.3βEαmaxG/A×B1
=1.3×5.0×0.08×0.0005×2400 =0.624N/mm 采用Sw+0.5SE组合： q=qw+0.5×qE
=3.706+0.5×0.624 =4.018N/mm
N1：连接处水平剪切总力(N)； R1：中支座反力(N)；
N1=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2
=4.018×3500×(4302+3×430×3070+30702)/8/430/3070 =18070.252N (2)连接处重力总力：
NGk：连接处自重总值标准值(N)： B1：立柱计算间距(mm)； L：立柱跨度(mm)； NGk=0.0005×B1L
=0.0005×2400×3500 =4200N
NG：连接处自重总值设计值(N)： NG=1.2NGk =1.2×4200 =5040N
(3)连接处总剪力：
N：连接处总剪力(N)： N=(N12+NG2)0.5
=(18070.2522+50402)0.5 =18759.947N (4)螺栓承载力计算：
Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)； nv3：剪切面数：取2； d：螺栓杆直径：12mm；
fv3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa； Nv3b=nv3πd2fv3b/4 ……7.2.1-1[GB50017-2003] 9.1.1-2GB50429-2003 =2×3.14×122×175/4 =39564N
Nnum3：螺栓个数： Nnum3=N/Nv3b
=18759.947/39564
=0.474个 实际取2个 (5)立柱型材壁抗承压能力计算： Nc4：立柱型材壁抗承压能力(N)； Nnum3：连接处螺栓个数； d：螺栓公称直径：12mm； t2：连接部位立柱壁厚：3mm；
fc4：型材的承压强度设计值，对6063-T5取185MPa；
Nc4=2×Nnum3dt2fc4 ……7.2.1-3[GB50017-2003] 9.1.1-2GB50429-2003
=2×2×12×3×185 =26640N
26640N≥18759.947N 强度可以满足要求!
(6)钢角码型材壁抗承压能力计算： Nbc：钢角码型材壁抗承压能力(N)： Nnum3：连接处螺栓个数； nv：剪切面数：取2；
d：连接螺栓公称直径：12mm； Σt：幕墙钢角码壁厚：8mm；
fbc：钢角码的抗压强度设计值，对Q235取305MPa； Nbc=2×Nnum3dΣtfbc ……7.2.1-3[GB50017-2003] =2×2×12×8×305 =117120N
117120N≥18759.947N 强度可以满足要求!
8 幕墙埋件计算(后锚固结构)
基本参数：
1：计算点标高：99.85m；
3：幕墙立柱跨度：L=3500mm，短跨L1=430mm，长跨L2=3070mm； 3：立柱计算间距：B=2400mm； 4：立柱力学模型：双跨梁，侧埋； 5：板块配置：中空玻璃；
6：选用锚栓：慧鱼-化学锚栓 FHB-A 12×100/100；
8.1 荷载标准值计算：
(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A
=5.0×0.08×0.0005 =0.0002MPa
(2)连接处水平总力计算：
对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。 qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)； qw=1.4wkB
=1.4×0.001103×2400 =3.706N/mm
qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)； qE=1.3qEkB
=1.3×0.0002×2400 =0.624N/mm
采用Sw+0.5SE组合： ……5.4.1[JGJ133-2001] q=qw+0.5qE
=3.706+0.5×0.624 =4.018N/mm
N：连接处水平总力(N)； R1：中支座反力(N)；
N=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2
22
=4.018×3500×(430+3×430×3070+3070)/8/430/3070 =18070.252N
(3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL
=0.0005×2400×3500 =4200N
(4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)；
N：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1；
e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk
=1.2×4200 =5040N N=R1
=18070.252N M=e0×V
=110×5040 =554400N·mm
8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算：
按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：
h2
Nsd=N/n+My1/Σyi
2：当N/n-My1/Σyi2<0时： Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2 在上面公式中：
M：弯矩设计值；
Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值； y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；
y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
n……i……321MN 在本例中：
N/n-My1/Σyi2
=18070.252/4-554400×100/40000 =3131.563 因为：
3131.563≥0 所以：
Nsdh=N/n+My1/Σyi2=5903.563N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
8.3 群锚受剪内力计算：
按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载； 当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载； 其中：
hef：锚栓的有效锚固深度；
c：锚栓与混凝土基材之间的距离； 本例中：
c=75mm<10hef=1000mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=2520N
8.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算：
NRd,s=kNRk,s/γRS,N 6.1.2-1[JGJ145-2004] NRk,s=Asfstk 6.1.2-2[JGJ145-2004] 上面公式中：
NRd,s：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值； NRk,s：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取； As：锚栓或植筋应力截面面积；
fstk：锚栓或植筋极限抗拉强度标准值；
γRS,N：锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力分项系数； NRk,s=Asfstk
=113.1×800 =90480N
γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004]