M=554400N·mm
9.2 焊缝特性参数计算：
(1)焊缝有效厚度：
he：焊缝有效厚度(mm)； hf：焊角高度(mm)； he=0.707hf =0.707×6 =4.242mm (2)焊缝总面积：
A：焊缝总面积(mm2)； Lv：竖向焊缝长度(mm)； Lh：横向焊缝长度(mm)； he：焊缝有效厚度(mm)； A=he((Lv-10)+2(Lh-10))
=4.242×((100-10)+2×(50-10)) =721.14mm2
(3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算： I：截面惯性矩(mm4)； he：焊缝有效厚度(mm)； Lv：竖向焊缝长度(mm)； Lh：横向焊缝长度(mm)； W：截面抵抗距(mm3)；
I=he(Lv-10)3/12+2((Lh-10)he3/12+he·(Lh-10)·((Lv-10-he)/2)2) =882160.615mm4 W=2I/(Lv-10)
=2×882160.615/(100-10) =19603.569mm3
9.3 焊缝校核计算：
校核依据：
((ζf/βf)2+ηf2)0.5/2≤ffw 7.1.3-3[GB50017-2003] 上式中：
ζf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)； βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
ηf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
w
ff：角焊缝的强度设计值(MPa)； ((ζf/βf)2+ηf2)0.5/2
=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5/2
=((18070.252/1.22/721.14+554400/1.22/19603.569)2+(5040/721.14)2)0.5/2 =22.1375MPa
22.1375MPa≤ffw=160MPa， 焊缝强度可以满足要求。
10 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算
基本参数：
1：计算点标高：99.85m；
2：玻璃分格尺寸：宽×高=B×H=2400mm×600mm； 3：幕墙类型：显横隐竖玻璃幕墙 4：年温温差：80℃；
10.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：
(1)水平力作用下结构胶粘结宽度：
Cs1：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； qEAk：地震作用标准值(MPa)； a：矩形分格短边长度(mm)； b：矩形分格长边长度(mm)；
f1：结构胶的短期强度允许值，取0.2MPa； Cs1=(1.4×wk+0.5×1.3×qEAk)×a/8f1
=(1.4×0.001269+0.5×1.3×0.000123)×600/8/0.2 =0.696mm (2)自重效应分析：
自重荷载由横向支撑板承受，作用力对结构硅酮胶没有影响。 实际玻璃与铝框间胶缝宽度取8mm； 实际玻璃与玻璃间胶缝宽度取8mm；
10.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：
(1)玻璃与铝框间温度作用下结构胶粘结厚度：
us1：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)； B：玻璃板块宽度(mm)； Δt：年温差：80℃
a-51：铝型材线膨胀系数，2.35×10； a2：玻璃线膨胀系数，1×10-5； us1=BΔt(a1-a2)
=2400×80×(2.35-1)×10-5 =2.496mm
ts1：温度作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；
δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10% t0.5s1=us1/(δ1(2+δ1))
=2.496/(0.1×(2+0.1))0.5 =5.447mm
(2)风荷载（地震作用）作用下结构胶粘结厚度：
us2：在风荷载（地震作用）作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；
θ：风荷载（地震作用）标准值作用下主体结构弹性层间位移角限值(rad)；20[GB/T21086-2007])
hg：幕墙分格高度(mm)；
us2=θhg ……5.6.5-2[JGJ102-2003] =1/550×600
取值见表( =1.091mm
ts2：风荷载（地震作用）作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；
δ2：风荷载（地震作用）作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5% ts2=us2/(δ2(2+δ2))0.5 ……5.6.5[JGJ102-2003] =1.091/(0.125×(2+0.125))0.5 =2.117mm
实际玻璃与铝框间胶缝厚度取6mm； 实际玻璃与玻璃间胶缝厚度取6mm；
10.3 结构胶设计总结：
按5.6.1[JGJ102-2003]规定，硅酮结构胶还需要满足下面要求： 1：粘接宽度≥7mm；
2：12mm≥粘接厚度≥6mm；
3：粘接宽度大于厚度，但不宜大于厚度的2倍，但是在实际情况下，不大于厚度的3倍是可以的；
综合上面计算结果，本工程玻璃与铝框间结构胶设计满足规范要求。 玻璃与玻璃间结构胶设计满足规范要求。
10.4 立柱连接伸缩缝计算：
为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙--伸缩缝d，d值按下式计算： d≥αΔｔLλ／ε+d1+d2 上式中：
d：伸缩缝计算值(mm)；
α：立柱材料的线膨胀系数，取2.3×10-5； △ｔ：温度变化,取80℃； L：立柱跨度(mm)；
λ：实际伸缩调整系数，取0.85；
ε：考虑密封胶变形能力的系数，取0.5； d1：施工误差，取3mm；
d2：主体结构的轴向压缩变形，取3mm； d=αΔｔLλ／ε+d1+d2
=0.000023×80×3500×0.85/0.5+3+3 =16.948mm
实际伸缩空隙d取20mm，满足要求。.
10.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算：
(1)每扣板边承受水平总拉力计算： N：每扣板边承受水平总拉力(N)； B：分格宽度(mm)； H：分格高度(mm)；
q：板块水平荷载设计值(MPa)； q=1.4wk+0.5×1.3×qEAk
=1.4×0.001269+0.5×1.3×0.000123 =0.001857MPa N=BH×q
=2400×600×0.001857
=2674.08N
(2)紧固螺钉抗拉强度计算：
ftb：螺栓连接的抗拉强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取230MPa； de：螺栓有效直径：4.249467mm； Ntb：螺栓抗拉承载能力设计值(N)；
Ntb=πde2ftb/4 ……7.2.1-5[GB50017-2003] =3.14×4.2494672×230/4 =3260.366N
Nnum：每扣板边紧固螺栓个数： Nnum=N/Ntb
=2674.08/3260.366 =0.82个
实际取9个，满足要求。
10.6 耐侯胶胶缝计算：
ws：胶缝宽度计算值(mm)；
α：板块材料的线膨胀系数，为1×10-5； △ｔ：温度变化,取80℃； B：板块的宽度(mm)；
δ：耐候硅酮密封胶的变位承受能力：25% dc：施工偏差，取3mm；
dE：考虑其它作用的预留量，取2mm； ws=α△ｔB/δ+dc+dE
=0.00001×80×2400/0.25+3+2 =12.68mm
实际胶缝取15mm，满足要求。.
靖江新城
型材有效截面相关计算
1、MM011主框
按GB50429
翼板（均匀受压加劲板件），强硬化 不带加劲肋：η=1 k0=4 k=8.2/（1+1.05）=4（式5.2.5-1 ψ=1） k/ k0 =4/4=1 f0.2 =110N/mm2 ε=（240/110）1/2=1.477 （表5.2.1-1）
构件宽厚比b0/t =（65-6）/4=14.75＜有效最大宽厚比=17（240/110）1/2×（ηk/）1/2=17×1.477×1=25.11 ，板件截面全部有效，即不要进行板件的有效厚度计算。
腹板（非均匀受压加劲板件），强硬化 不带加劲肋，η=1 ε=（240/110）1/2=1.477 k=5.98×[1-（-1）]2= 23.92 （式5.2.5-3 ψ= -1）
k0=4 k/= k/ k0 =23.92/4=5.98 ε=（240/110）1/2=1.477 （表5.2.1-1） 构件宽厚比b0/t=（158-8）/3=50＜有效最大宽厚比=17（240/110）1/2×（ηk/）1/2 =17×1.477×（1×5.98）1/2=17×1.477×2.445=61.39，即不要进行板件的有效厚度计算。
2、AM1871主框
k/=