（1）、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.52kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.31kN/m
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×0.52×0.82+0.1×0.31×0.82＝0.05kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.03×0.82+0.21×3.15×0.8＝0.53kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.84×0.12/2，0.03×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.05，0.53，0.32]＝0.53kN·m σ＝Mmax/W＝0.53×106/48170＝11.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.52×0.8+0.62×0.31×0.8＝0.41kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.03×0.8+0.681×3.15＝2.16kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.84×0.1，0.03×0.1+3.15]＝3.15kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.41，2.16，3.15]＝3.15kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×85×40)＝1.39N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ （3）、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.48×8004/(100×9350×2047100)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
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悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.48×1004/(8×9350×2047100)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！
6、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 9.89 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.7 206000 125 4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 （1）、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.61kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.19kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1=0.5kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.61×0.8+1.223×0.19×0.8＝0.74kN 按悬臂梁，R1＝q1l=0.74×0.1＝0.07kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.37kN; 同理，R'＝0.28kN，R''＝0.28kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.8＝0.46kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.46×0.1＝0.05kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.23kN; 同理，R'＝0.17kN，R''＝0.17kN （2）、抗弯验算
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计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.22kN·m
σ＝Mmax/W＝0.22×106/4120＝53.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ （3）、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.46kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.46×1000/384＝7.62N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
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满足要求！ （4）、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.21mm
跨中νmax=0.21mm≤[ν]=800/400=2mm 悬挑段νmax＝0.11mm≤[ν]=200/400=0.5mm 满足要求！
7、立柱验算
钢管类型
立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm)
2
Φ48×2.7 16 205
立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm)
3
2
384 4.12
λ＝h/i＝1500/16＝94≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，υ＝0.63
f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.18)+1.4×1,
1.35×(0.75+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.63×384)=4.66×1000/243.84=19.11N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
8、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.66kN≤[N]＝30kN
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满足要求！
五、负一层墙墙模板（非组合式钢模板）计算书 1、工程属性
新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 负一层墙 4400 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 350 8400 2、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h)
3
24 1 1.5
新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
4 0.85 2.2
倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准2 值Q3k(kN/m)
2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×0.85×1.51/2，24×2.2]＝min[21.99，52.8]＝21.99kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×21.99+1.4×2，1.35×21.99+1.4×0.7×2]＝0.9max[29.19，31.65]＝0.9×31.65＝28.48kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.99 kN/m2
3、面板布置
小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 150 350 450 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 90 100 100 350 - 45 -