七、模板拆除
1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、剪力墙侧模板。 2. 板底模板等砼强度达到75%的设计强度时拆除。
3. 梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。 4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。
5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。 6. 拆模时需用彩旗拉线设置警示区域，并派安全员巡查，非施工人员不得进入。
八、安全应急预案 1、目的：
为预防高支撑模板坍塌事故的发生，制订高支撑模板事故应急预案，以预防或发生模板坍塌事故时减少人员伤害和财产损失。 2、职责：
2.1 质安科是高支撑模板坍塌事故应急预案管理的主管部门，负责应急预案的制订和响应，监督组织
进行急救演习，并对应急预案和响应实际效果进行检查和评价。
2.2 项目部负责应急预案与响应，参加公司组织的高支撑模板坍塌演习，参加安全部组织的应急预案
和响应的实际效果评价。 3、应急预案控制程序： 3.1组织机构 领导小组
组长：张光忠
副组长：余海海、孙锁海
组员： 孙建国、徐建生、史安寅、孙坤、高双仁
领导小组负责日常管理工作和对职工进行高支撑模板施工安全知识的宣传、培训工作。并对工作
进行考核、检查、监督、将其列入安全检查工作之重，同步进行检查。 3.2 内外联络 3.2.1内部联络
A、
质安科负责收集项目部、班组的预防高架支撑安全信息工作，各相关部门、班组向质安科提供有关预防高架模板安全的信息工作。
B、
当发生安全事故时，首先发现者应及时通知项目部，项目部组织紧急事故处理。
3.2.2外部联络
A、
质安科负责对外预防高架支撑管理部门的联系工作，将有关预防高架支撑信息传达到有关当局和部门。
B、 3.3措施
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当发生模板坍塌时，发现者应及时拨电话，通知质安科。
3.3.1加强施工现场的安全检查工作，严格查纠习惯性违章，及时发现事故隐患，并及时督促整改，特别
是注意消除安全防护设备本身的不安全因素。
3.3.2参加高空作业人员按规定穿戴好劳保用品，尤其是戴好安全帽，系挂好安全带。 3.3.3任何高空作业使用设施都要牢固可靠，符合安全要求。 3.3.4培训
进行一次预防安全知识培训，提高员工自救、互救能力以及职工安全意识。 3.4紧急预案
3.4.1当发生高架安全事故时，第一发现者应及时通知现场领导并及时通知各部门，组织进行事故处理。 3.4.2当有人员发生伤亡时，应拨电话“120”通知救护中心，并对伤亡人员就地进行急救。 3.5 事故调查和处理
3.5.1高架安全事故发生后，质安科协同有关部门对事故原因进行调查和处理，针对原因责成事故发生部
门采取纠正措施，防止再发生。
3.5.2质安科对相应文件的有效性进行评审和修订。 3.6 检验
3.6.1 质安科组织项目部进行一次模拟安全事故演习，检验和评价应急预案的实际效果。
九、高支架模板及支撑验算：（按最不利条件验算） 1. 板厚300mm楼板模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用?48×2.8钢管，板底支承杆间距800×800；次木龙骨间距200； 次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2； （1）荷载计算
① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 ② 混凝土标准值： 24 kN/m3 ③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3
④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN） （2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F1=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1=15.00 kN/m2
面模板可视为梁，取梁宽1.0m（800mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×15.00kN/m2×1.0m = 13.5kN/m
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q1l213.5?2002施工荷载为均布荷载弯矩值：M1? == 67500 N·mm
882）集中荷载设计值：
面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN
q2l2Pl0.130?20025040?200??施工荷载为集中荷载弯矩值：M2? == 252648N·mm
8484以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
??M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求
37500W（3）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4
5ql45?7.84?2004??= = 0.13mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求
384EI384?4500?281000
（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F1=15.00kN/m2
次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。
线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m
q3l22.7?8002施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3? == 216000 N·mm
882）集中荷载设计值：
面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN
施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：
q4l2Pl0.0648?80025040?800?M4?? ==1013184 N·mm
8484以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。
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bh250?1002
木楞截面模量：W?= = 83333mm3
66??M41013184 = = 12.16N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求
83333W（5）木楞承载能力抗剪验算
1）均布荷载设计值：F1=15.00 kN/m2
次木龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。
线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m 木楞剪力设计值：V?0.625ql=0.625?2.7?0.8=1.35KN 2）均布荷载设计值抗剪验算：
??3V=3?1350= 0.41N/mm2 ＜ [?] = 1.4N/mm2 2bh2?50?100满足要求 （6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 7.84 kN/m2×0.20m = 1.57kN/m
I?bh350?1003木楞惯性距：12 = 12= 4.16×105mm4
??5ql45?1.57?384EI= 8004384?9000?4166667= 0.22mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求
（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：
（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用） 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F4=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F5=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F4、 F5两者取大值，F4=15.00 kN/m2
主钢龙骨视为跨度800mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽800mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F4×0.80m = 0.9×15.00kN/m2×0.80m = 10.8kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：
M5?0.125q25l =0.125×10.8×8002= 864000N·mm
2）均布荷载设计值抗弯强度验算：
钢管截面模量：W= 4250 mm3 (?48×2.8钢管)
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??M5864000 = = 203.29N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
4250W（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.80 = 7.84 kN/m2×0.80m = 6.27kN/m
E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8钢管)
0.99q6l40.99?6.27?8004??= = 1.21mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求
100?206000?102000100EI
（9）钢管支撑立杆（?48×2.8）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F6= 15.00kN/m2
钢管支撑间距最大为800mm×800mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2 钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算） 2）均布荷载设计值强度验算：
N1 = 15.00 kN/m2×0.8m×0.8m = 9.6kN (单根立杆承载)
N = 0.9（N1 + N2）= 0.9×（9600N + 330N） = 8937 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2
??8937N = = 22.49N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.43）均布荷载设计值稳定验算：
482?42.42钢管?48×2.8回转半径：i?==16.01mm
44l1700计算长度：l0?1500?2?100?1700=106.18 ＜ [?] = 150 mm； ??O=
i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：?c?
(10) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8937N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8937 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求
2. 板厚350mm楼板模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用?48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；
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d2?d128937N = =43.50 N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
0.517?397.4??A