次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2； （1）荷载计算
① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 ② 混凝土标准值： 24 kN/m3 ③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3
④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN） （2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F1=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1= 16.51kN/m2
面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×16.51kN/m2×1.0m = 14.86kN/m
q1l214.86?2002施工荷载为均布荷载弯矩值：M1? == 74300 N·mm
882）集中荷载设计值：
面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN
q2l2Pl0.130?20025040?200??施工荷载为集中荷载弯矩值：M2? == 252648N·mm
8484以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
??M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求
37500W（3）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2 q3= F3×1.0 = 9.09 kN/m2×1.0m = 9.09kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4
20090704 11
5ql45?9.09?2004??= = 0.15mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求
384EI384?4500?281000
（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F1=16.51 kN/m2
次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。
线荷载设计值：q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m
q3l22.97?7502施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3? == 208828.13 N·mm
882）集中荷载设计值：
面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN
施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：
q4l2Pl0.0648?75025040?750?M4?? ==949556.25 N·mm
8484以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。
bh250?1002
木楞截面模量：W?= = 83333mm3
66??M4949556.25 = = 11.39N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求
83333W（5）木楞承载能力抗剪验算 1）均布荷载设计值： F1=16.51 kN/m2
次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。
线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m 木楞剪力设计值：V?0.625ql=0.625?2.97?0.75=1.39KN 2）均布荷载设计值抗剪验算：
??3V3?1390== 0.417N/mm2 ＜ [?] = 1.4N/mm2 满足要求 2bh2?50?100（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 9.09 kN/m2×0.20m = 1.82kN/m
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bh350?1003木楞惯性距：I? = = 4.16×105mm4
12125ql45?1.82?7504??= = 0.2mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求
384EI384?9000?4166667
（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：
（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用） 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F5=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2 以上F5、 F6两者取大值，F5= 16.51kN/m2
主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。 线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×16.51kN/m2×0.75m = 11.14kN/m
施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）：
M5?0.125q5l2 =0.125×11.14×7502= 783281.25N·mm
2）均布荷载设计值抗弯强度验算：
钢管截面模量：W= 4250 mm3 (?48×2.8钢管)
??M5783281.25 = = 184.3N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
4250W（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2 q6= F3×0.75 = 9.09 kN/m2×0.75m = 6.82kN/m
E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8钢管)
0.99q6l40.99?6.82?7504??= = 1.017mm＜ l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求
100?206000?102000100EI
（9）钢管支撑立杆（?48×2.8）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F7=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2 以上F6、 F7两者取大值，F7= 16.51kN/m2
钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距≤1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2
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钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算） 2）均布荷载设计值强度验算：
N1 = 16.51 kN/m2×0.75m×0.75m = 9.29kN (单根立杆承载)
N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(9290N + 330N) = 8658 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2
??NA = 8658397.4= 21.79N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 3）均布荷载设计值稳定验算：
钢管?48×2.8回转半径：i?d2?d21482?42.424=4=16.01mm
计算长度：l1500?2?100?1700mm； ??lO17000?i=
16.01=106.18 ＜ [?] = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则：?Nc???A = 86580.517?397.4= 42.14N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
(10) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8658 N ＜[N]双=12000N，双扣件满足要求
3. 板厚400mm楼板模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用?48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200； 次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2，[τ]=1.4N/mm2； （1）荷载计算
① 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 ② 混凝土标准值： 24 kN/m3 ③ 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3
④ 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN） （2）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F1=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2) F2=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F1= 18.02kN/m2
面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×18.02kN/m2×1.0m = 16.22kN/m
施工荷载为均布荷载弯矩值：Mq1l216.22?20021?8 =8= 81100 N·mm
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2）集中荷载设计值：
面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN
q2l2Pl0.130?20025040?200??施工荷载为集中荷载弯矩值：M2? == 252648N·mm
8484以上M2＞M1，面模板强度验算采用M2值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
??M2252648 = = 6.74N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求
37500W（3）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.30+24×0.4+1.124×0.4）= 10.35 kN/m2 q3= F3×1.0 = 10.35 kN/m2×1.0m = 10.35kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4
5ql45?10.35?2004??= = 0.17mm＜ l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求
384EI384?4500?281000
（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F1=18.02 kN/m2
次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。
线荷载设计值：q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m
q3l23.24?7502施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）：M3? == 227812.5 N·mm
882）集中荷载设计值：
面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN 施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）：
q4l2Pl0.0648?75025040?750?M4?? ==949556.25 N·mm
8484以上M4＞M3，木楞强度验算采用M4值。
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