??N12544 = = 31.57N/mm2 ＜[σ]=205 N/mm2 满足要求 A397.43）均布荷载设计值稳定验算：
482?42.42钢管?48×2.8回转半径：i?==16.01mm
44l1700计算长度：l0?1500?2?100?1700=106.18 ＜ [?] = 150 mm； ??O=
i16.01查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ = 0.517 则中间立杆：?c?
（六）梁侧模板的验算
梁侧模板木楞间距0.20m，钢管立杆间距750mm。 （1）荷载验算：
1）假设T=20℃（混凝土温度）；β1=1.2（外加剂修正系数）；
β2=1.15（塌落度修正系数）；V=2m/h（浇筑速度）；t0 =200/（T+15）
⑥ F4=0.22γct0β1β2 V =0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15×2 = 58.88 kN/m2 ⑥ F5=γch = 24×0.6 = 14.40kN/m2 取两者较小值 2）振捣混凝土产生的荷载组合：⑤ 4 kN/m2 可变荷载效应控制组合：⑤×1.4＋⑥min×1.2 荷载标准值：F1= 4×1.4＋14.40×1.2 = 22.88kN/m2 永久荷载效应控制组合：⑤×0.7×1.4＋⑥min×1.35 荷载标准值：F2 = 4×0.7×1.4＋14.40×1.35 = 23.36kN/m2 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.36kN/m2
（2）侧面模板可视为梁，取梁宽0.75m，跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 1）强度验算：
q5 = 0.9×23.36kN/m2×0.75m= 15.77kN/m
M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×15.77×0.20m2 = 0.079kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×750×152 = 28125 mm3
σ= M / W =0.079kN·m / 28125mm3=2.81N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 2）挠度验算：
荷载组合：⑥ F = 14.4kN/m2 q7 = 14.4kN/m2×0.75= 10.80 kN/m
I=bh3/12= 750×15 3/12 = 2.11×105mm4
d2?d1212544N = = 61.05N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
0.517?397.4??A5ql45?10.80?2004?max?= =0.24mm＜ l/400 = 200/400= 0.5mm 满足要求。
384EI384?4500?211000（3）侧模木楞，视为等跨连续梁（按最不利条件验算），跨距750mm ，取200mm宽为计算单元
1）强度验算（按二等跨连续梁验算）： q6 = 0.9×23.36kN/m2×0.20= 4.2 kN/m
M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×4.2×0.75 2= 0.295kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3
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σ= M / W =0.295kN·m / 83333 mm3 =3.54N/mm2＜[σ]=13 N/mm2 满足要求 2）挠度验算（按简支梁验算）：
荷载组合：⑥ F = 14.4 kN/m2 q5 = 14.4kN/m2×0.20 = 2.88 kN/m
5ql45?2.88?7504 ?max?= =0.316mm＜ l/400 = 750/400= 1.875mm
384EI384?9000?4160000满足要求
(七) 扣件抗滑能力验算：
查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N 外侧立杆支承水平杆下传荷载N = 8554N ＞ [N]=8000N，单扣件不能满足要求； 中间立杆支承水平杆下传荷载N = 12214N ＞ [N]双扣件=12000N，双扣件不能满足要求； 粱底立杆与小横杆连接必须采用U型顶托撑顶。
根据JGJ162-2008，结合施工图情况，选用CH-75型钢管支柱，其材料特性参数如下： 最小使用长度 2212 CH-75 螺栓调节范围 最小长度时 最大长度时 最大使用长度 3462 容许荷载（KN） 调节范围 1250 重量 170 直径（mm） 项目 外径 插管 CH 套管
60.5 55.7 48.6 内径 43.8 20 15 0.132 壁厚 （mm） 2.4 2.4 截面面积 （mm2） 348 438 惯性矩I （mm4） 93200 185100 回转半径i （mm） 16.4 20.6 1） 立杆稳定性验算（按偏心受压计算，偏心半径取25mm）
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Ix118.51?104n???1.994Ix29.32?101?n1?1.99??1.22322?L1.223?3462?x???205.54i220.6??查JGJ162?2008附录D表D得?x?0.176?2EA3.142?2.06?105?438NEX???21.058KN22?x205.54?maxMxNN1?25?N2f?????205Nmm?xAW(1?0.8N)0.176?43818.51?1040.8?16800ixNEX30.25?(1?21058)求得[N]≤41.32KN,N=10.89KN满足要求 2） 钢插销直径的选用
?d2fvbN?2Af?2bnv
2N2?12214?由上式知d?b3.14?120?fvb又N?fcbAc?fcb?2dt可知d? =8.05
N12214??8.21 2fcbt2?310?2.4由以上计算可知，钢（Q235）插销直径d≥12mm
5. 梁1350mm×550mm模板及支架参数
截面1350×550的梁处于地下室负二层，相应板厚350mm，板模板支架立杆间距750×750，双向水平杆，梁腹板高度200mm,与地下室负一层顶板（板厚400，相应梁1350×600，板模板支架立杆间距750×750，双向水平杆）结构荷载相近，板模板及支架搭设参数相同，可采用与1350×600的梁模板及支架相同的搭设参数即模板面板采用15mm高强度多层板；次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道@160；梁底小横杆采用?48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm，粱底立杆与小横杆连接采用U型顶托撑顶；梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；由1350×600的梁模板验算可知：此处无需再验算。
6.梁500×1250模板计算
模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，[σ]=10.0N/mm2；g =0.12kN/m2
次木龙骨采用50×100mm，梁底设置四道@160；E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2， 梁底小横杆采用?48×2.8钢管@750mm；梁底横向设三立杆，间距300mm+300mm；
梁立杆、横杆纵向最大间距800mm；侧模设置七道木楞@150，采用对拉螺栓固定，间距400×800；
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（一）荷载计算 (顶板按350mm厚考虑)
① 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（0.5＋0.90×2）= 0.69kN/m ② 梁混凝土荷重 24 kN/m3×0.5×1.25 = 15 kN/m ③ 钢筋荷重 1.524 kN/m3×0.5×1.25 = 0.953kN/m ⑤ 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×0.5 = 1.25kN/m（垂直面） 2 kN/m2×0.5 = 1kN/m（水平面） （二）梁底面模板验算 （1）面模板承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤为水平振捣荷载) F1=（0.69+15+0.953）×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤为水平振捣荷载) F2=（0.69+15+0.9534）×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.45 kN/m
2）抗弯强度验算：
面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.16m，次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换：q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×23.45kN/m×1.0m÷1.35m = 42.21kN/m
q1l242.21?1602施工荷载为均布荷载弯矩值：M1? == 135072 N·mm
88W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3
??M1135072 = = 3.6N/mm2＜[σ]=10.32 N/mm2 满足要求
37500W（2）面模板承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m
线荷载设计值转换：q2= F3×1.0m÷0.5m = 16.64kN/m×1.0m÷0.5m = 33.28kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4
5q2l45?33.28?1604??= = 0.224mm＜ l/400 = 160/400=0.40mm 满足要求
384EI384?4500?281250
（三）计算次木龙骨 (50×100木楞)承载能力验算 （1）木楞承载能力强度验算 1）均布荷载设计值： F2= 23.45 kN/m
次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽0.16mm。
线荷载设计值：q3= 0.9F2 = 0.9×23.45=21.11kN/m (梁底设四根木楞，受力按三根验算) 2）木楞强度验算：
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按二跨最不利条件：M2?0.125q23l =0.125?21.11?8002= 1688400 N·mm
单根木楞截面模量：W?bh2= 50?1002
= 83333mm3
66??M2W = 16884003?83333= 6.75N/mm2＜[σ]=13.00 N/mm2 满足要求
（2）木楞承载能力抗剪验算（按二等跨连续梁验算）：
线荷载设计值：q3=21.11kN/m (梁底设四根木楞，受力按三根验算) 木楞剪力设计值：V?0.625ql=0.625?21.11?800= 10552.5N
??3V=3?10552= 1.05N/m2 ＜ [?] = 1.4 N/m2 2bh2?50?100?3满足要求 （3）木楞承载能力挠度验算
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m
I?bh350?1003单根木楞惯性距：12 = 12= 4.16×105mm4
按单跨最不利条件：??5q4l4384EI= 5?16.64?8004384?9000?4166667?3= 0.788mm
＜ l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求
（四）主龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算 1）均布荷载设计值：
可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋⑤×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F1=（0.69+15+0.953）×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m
永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F2=（0.69+15+0.953）×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上F1、 F2两者取大值，F2= 23.45kN/m
梁底钢管小横杆视为二等跨连续梁，跨度0.3m，梁底三根立杆为梁支点。
线荷载设计值：q5= 0.9F2×0.8m÷0.5m = 0.9×23.45kN/m×0.8m÷0.5m = 33.77kN/m 1） 计算
V支= 0.375?ql =0.375?33.77?0.3 = 3.8 kN
V中= 0.625?ql =0.625?33.77?0.3 = 6.33kN M3= 0.125ql2= 0.125?33.77?0.32= 0.38kN·m Wn= 4250 mm3 (?48×2.8钢管)
??M3W = 3800004250=89.41N/mm2＜[σ]=205 N/mm2 满足要求
挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③
荷载标准值：F3=（0.69+15+0.953）= 16.64 kN/m
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