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轨顶标高为10m，吊车梁高0.9m，轨道及垫层高度为0.2m。可得牛腿顶标高为10-1.1=8.9m。
(3)、上柱标高的确定：
屋架下弦标高为12.4m，既上柱顶的标高为12.4m。 (4)、计算简图中上柱和下柱的高度尺寸确定：
上柱高：HU =12.4-8.9=3.5m 下柱高：HL=8.9+0.95=9.85m 柱的总高度：.H=13.35m
(5)、柱截面确定：上柱选矩形截面，下柱选工字形截面
对于下柱截面高度h：由于下柱HL=8.9+0.95=9.85m，吊车梁及轨道构造高度为1.1m，因此，基础顶至吊车梁顶的高度Hk=9.85+1.1=10.95m<11m；
下柱截面高度h≥HK/9=10.95/9=1.22m。
下柱截面宽度B≥HL/20=9.85/20=0.4925m。并且B≥400m。
对于上柱截面主要考虑构造要求，一般截面尺寸不小于400*400mm。 对于本设计边柱，即A，C轴柱（图-3所示）：
上柱取500*500mm
下柱取500*1300*100mm
对于本设计中柱，即B轴柱（图-4所示）：
上柱取500*700mm
下柱取500*1500*100mm 图-3 图-4
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(6)、截面几何特征和柱的自重计算
截面几何特征包括：截面面积A，排架方向惯性矩IX和回转半径RX，垂直于排架方向惯性矩IY和回转半径RY。单位长度柱的自重用G表示。 （a）A，C轴柱截面几何特征：
上柱：A=500*500=250*103mm2 G=25*0.25=6.25KN/m
IX=IY=（1/12）*500*5003=5208*106 mm4 RX=RY=（IX/A）1/2=141.82mm 下柱：
IX=(1/12)*100*13003+4[(1/12)*200*1003+200*100*6002]+4[(1/36)*25*(550-(25/3)) 2] =50109.38*106mm4
IY=2*（1/12）*100*5003+（1/12）*（1300-200）*1003+4[（1/36）*25*2003+（1/2）*200*25*（50+（200/3）2）
=2333.33*106mm4
RX=（IX/A）1/2=477.25mm RY=（IY/A）1/2=102.99mm
（b）中柱B轴柱截面几何特征： 上柱：A=500*700=350*103mm2
G=25*0.35=8.75KN/m
IX=（1/12）*500*7003=14291.67*106mm4
IY=（1/12）*700*5003=7291.672*106mm4 RX=（IX/A）1/2=202.07mm RY=（IY/A）1/2=144.34mm
下柱：A=2*500*700+100*1300+4*1/2*25*200=240*103mm
G=25*0.24=6.00KN/m
IX=(1/12)*100*15003+4[(1/12)*200*1003+200*100*7002]+4
[(1/36)*
200*25+1/2*200*25(650-(25/3)) 2] =71509.38*106mm4
IY=2*（1/12）*100*5003+（1/12）*（1500-200）*1003+4[（1/36）*25*2003+（1/2）*200*25*（50+（200/3）264）=2350*10mm
RX=（IX/A）1/2=545.85mm RY=（IY/A）1/2=98.95mm
为便于后面使用，各柱的截面几何特征列于表-2。
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A IX IY RX RY G 柱号 （）（*103） （*106mm4） （*106mm4） mm （mm） （KN/m） A，C上柱 250 A，C下柱 220 B上柱 B下柱
350 240 5208 50109.38 14291.67 71509.38 5208 2333.33 7291.67 2350 144.3 149.3 6.25 471.25 102.99 5.5 202.07 144.34 8.75 545.85 98.95 6
表-2 各柱的截面几何特征
四、荷载计算
1、恒载
（1）屋盖自重G1：天窗自重、屋面构造自重、屋架自重
屋面均布荷载汇集：
三毡四油防水层上铺小石子：0.4KN/m2 25mm厚水泥沙浆找平层：0.5KN/m2 100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4KN/m2 一毡二油隔气层：0.05KN/m2 25厚水泥沙浆找平层：0.5KN/m2 6m预应力大型屋面板：1.4KN/m2 合计：3.25 KN/m2
屋盖结构自重由屋架传给排架柱的柱顶G1按负荷范围计算： 其值为：屋面结构传来：3.25*6*21*0.5=204.75KN 天窗架传来：34KN
天沟板传来：2.02*6=12.12KN 屋架自重标准值：95/2=47.5KN 合计： G1=298.37KN
对于A，C轴柱：G1A=G1C=298.37KN。对柱顶的偏心距e1A=e1C=250-150=100mm。如图-5所示。
对于中柱：G1B =2*298.37=596.74KN。对柱顶的偏心距e1B=0。如图-6所示。
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图-5 图-6
（2）柱自重：上柱G2、下柱G3 上柱G2：
对于边柱：G2A=G2C=6.25*3.5=21.875KN。其偏心距e2A=e2C=650-250=400mm 对于中柱：G2B，K=8.75*3.5=30.625KN。其偏心距e2B=0。
下柱G3：
对于边柱：G3A=G3C=8.55*5.5*1.1=51.78KN。其偏心距e4A=e4C=0 对于中柱：G3B=6.00*8.55*1.1=56.43 KN。其偏心距e4B=0 （3）吊车梁及轨道自重G4：
边柱牛腿处：G4A=G4C=38+0.8*6=43.8KN。其偏心距e3A=e3C=750-650=100mm
对于中柱牛腿处：G4B左=G4B，K左=43.8KN 。其偏心距：e3B左=e3B=750mm。 （4）墙自重G5：
为了确定墙体的荷载，需要计算墙体的净高：基础顶标高为-0.950m。轨顶标高+10m。檐口标高为：10+2.4+1.4=13.8m。基础梁高：0.45m，因此，墙体净高为：13.8+0.95-0.45=14.3m。窗宽4m，窗高4.8+1.8=6.6m。
基础连系梁与上部墙体自重：5.2*（14.3*6-4*6.6）+0.45*4*6.6=282.264KN。
基础连系梁自重：2.7*6=16.2KN
基础连系梁与上部墙体自总重：G6A，K=G6C，
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单层厂房课程设计 。 这项荷载直接作用在基础顶面。对下柱中心线的偏心距为：e6A=e6C=120+650=770mm。 各永久荷载的大小和作用位置如图-7所示： e2A=400mmK=282.264+16.2=298.464KN QAK=31.5KNQBKL=31.5KNQBKR=31.5KNQCK=31.5KNG1AK298.37KNe1A=100mmGBK=298.37KNGBK=298.37KNG1AK=298.37KNe1A=100mm G2A，K=21.875KNG3A,K=43.8KNe3A=100mmG3B，K左=43.8KNe3B，K左=750mme3B，K右=750mmG3B，K右=43.8KNG3，K=43.8KNe3A=100mm图-7 活荷载作用下双跨排架的计算简图 e6A=770mme6=770mm G6C，K=298.464KN G4A，K=51.78KNG4C，K=51.78KNG6A,K=298.464KN G4B，K=56.43 KN A BC图-7 各永久荷载、活荷载的打大小（KN）和作用位置 10