单层厂房课程设计
M?122.39KNM,N?424.99KN,lox?7.0m,loy?5.25me0?Mea取h0N?122.39424.99?0.287m和20mm中的大值，故取20mm30ei?e0?ea?287?20?307mm考虑挠度的二阶效应对偏心距的影响
?1?0.5fcAN?0.5*11.9*250000/424.99*1000?3.5?1??1?1.0l0/h?7/0.5?14?15??2?1??1?11400l(0)2?1?2?1.212 heih0?ei?1.212*307?372mm?0.3h0?0.3*465?139.5mm(按大偏压计算)
e??ei?h?as?372?250?35?587mm 2424990x?N?71.2mm。??bh0?0.55*465?255.8mm
?1fcb?11.9?500?Ne?fcbx(h0?x/2))As?As??517.23mm2
??fy(h0?as)M?17.51KNM,N?476.44KN,lox?7.0m,loy?5.25me0?Mea取h0N?17.51?36.7m476.44和20mm中的大值，故取20mm30ei?e0?ea?36.7?20?56.7mm考虑挠度的二阶效应对偏心距的影响
?1?0.5fcAN?0.5*11.9*250000/476.44*1000?3.12?1??1?1.0l0/h?7/0.5?14?15??2?1l(0)2?1?2?2.148 hei1400h01??1??ei?2.148*56.7?121.79mm
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h?as?121.79?250?35?336.79mm 2假设为大偏压
476440x?N?80.1mm??bh0?0.55*465?255.8mm
?1fcb?11.9*500e??ei??Ne?fcbx(h0?x/2))As?As??0
??fy(h0?as)??上柱截面选定As,As分别为3?20，As?As?941mm2 ?按最小配筋率：As?As?0.002*250000?500mm2
?另外(As?As)/A?1882?0.008?0.005
250000垂直于排架方向承载力验算（按轴心受压验算） l0?5.25m，查表得，??0.97 lo5.25??10.5b0.5??Nu?0.9?(fcAc?fyAs)?0.9*(11.9*(250000?941*2)?300*941*2)?3070.5KN?N所以垂直于排架方向承载力满足要求。 下柱截面的配筋计算 选III-III截面：
M?517.66KNM,N?901.11KN,lox?1.0Hl?8.55m,loy?8.55me0?Mea取h0N?517.66901.11?0.57m30?42.1mm
30ei?e0?ea?571?42.1?612.2mmh和20mm中的大值，故取0考虑挠度的二阶效应对偏心距的影响?1?0.5fcAN?0.5*11.9*220000/901.11*1000?1.45?1??1?1.0l0/h?8.55/1.3?6.57?15??2?1l(0)2?1?2?1.063 hei1400h01??1?先按大偏压计算：
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x?N?901.11??151.45?h重新求x。f,此时中和轴在翼缘内，?11.9?500?1fcbfx?
??N??1fchf(bf?b)?1fcb?309.2??bh0?0.55*1265?695.75则可按大偏压计算
?ei?1.063*695.75?739.58mm
e??ei?h?as?739.58?650?35?1354.58mm 2???Ne?fc(bx(h?x/2)?(b?b)h(h?h0ff0f/2))?As?As??843.2mm2?0.002*220*1000?44??fy(h0?as)?选4?20，As?As?1265mm2
垂直于排架方向承载力，按轴心受压构件计算
lox?8.55mm,ry?102.98mm,loyry?83.2
查表可得，??0.65
Nu?0.9*0.65(11.9*(220000?1265*2)?300*1265*2)?1690KN?N?5765.27KN满足要求下柱再计算一个小偏心受压的情况
M?521.25KNM,N?975.99KN,lox?1.0Hl?8.55m,loy?8.55me0?Mea取h0N?534.07mh和20mm中的大值，故取0?42.1mm
3030ei?e0?ea?534.7?42.1?576.23mm考虑挠度的二阶效应对偏心距的影响?1?0.5fcAN?0.5*11.9*220000/975.99*1000?1.341?1??1?1.0l0/h?8.55/1?8.55?15??2?1 28
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??1?l(0)2?1?2?1.067 hei1400h01h?as?1.067*576.2?650?35?1229.83mm 2先按大偏压计算： ??N??1fchf(bf?b)x??372.15mm??bh0?0.55*1265?695.75mm ?1fcbe??ei??应按大偏压计算，属于大偏心受压情况，其他各不利内力的配筋计算从略。最终确定上柱的受力钢筋为：3?20，下柱两边的受力钢筋为4?20。 下柱截面的配筋计算 选III-III截面： M?510.34KNM ，N=1010.55KN，LOX=1.0HL=7.85m，loy=1.0HL=7.85m e0=M/N=510.34/1010.55=0.505m ea取h0/30和20mm中的大值，故取h0/30=33.3mm ei=e0+ea=505+33.3=583.3mm 考虑挠度的二阶效应对偏心矩的影响 ?1=0.5fcA/N=0.5*11.9*167500/1015.55*103=0.986 L0/h=7.85/1=7.85<15，?2=1
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? =1+
11400eih0（l0/h）2?1?2=1.08
（二）、柱裂缝宽度验算
在柱的标注组合中，-（上柱 下柱）
需要进行跨度裂缝验算的不利内力，见表5 裂缝宽度验算的不利内力表 表5 M N 偏心距M/N 1-1 91.74 348.604 263.18 90.2 320.25 284.93 2-2 3-3 384.47 415.82 924.6 现在以M?384.47KN?M,N??415.82KN.的情况来验算最大裂缝宽度。
???cr??crEs(1.9c?0.008deq?te)
,deq?20mm
构件力特征系数?cr?2.1,ES?2?105N1256mm2?te?AsA??0.0114
TE100?650?112?(500?100)c?25mm ——最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边的距离。
?sk?I0NK?e??h0? ?h0ASh?8.55/1.3?6.57?15,?s?1.0
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