单层厂房课程设计
GK??mdA?20?1.875?5.76?216KN?pk?pmax,kpmin,kGK?NK1055.004?216??220.66KN2?fa?265.4KN2mmA5.76GK?NKMK226.29??220.66??296.093KN2?1.2fa?318.48KN2mmAWK3GK?NKMK226.29??220.66??145.23KN2?0mAWK3
所以第二组内力满足要求。 对第一组内力进行验算：
?pk?pmax,kpmin,kGK?NK1001.52?216??211.375KN2?fa?265.4KN2mmA5.76GK?NKMK218.415??211.375??284.18KN2?1.2fa?318.48KN2mmAWK3.267GK?NKMK218.415??211.375??138.57KN2?0mAWK3.627
所以第一组内力满足要求。 队第三组内力进行验算：
?pk?pmax,kpmin,kGK?NK714.264?216??161.504KN2?fa?265.4KN2mmA5.76GK?NKMK641??161.504??375KN2?1.2fa?318.48KN2
mmAWK3GK?NKMK641??161.504???52KN2?0mAWK3所以第三组内力不满足要求。
现在将基础地底面尺寸改为：a?b?1.8?3.5m，重新进行验算。 基础底面面积：A?ab?1.8?3.5?6.3m2
ba2?3.675m3 基础底面的抵抗弯矩：W?6基础和回填土的平均重力：
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GK??mdA?20?1.875?6.3?236KN?pk?pmax,kpmin,kGK?NK714.264?236??139.04KN2?fa?265.4KN2mmA6.3GK?NKMK641
??139.04??303.06KN2?1.2fa?318.48KN2mmAWK3.675GK?NKMK641??139.04??24.98KN2?0mAWK3.675所以第三组内力满足要求。
对第一组内力进行验算：
?pk?pmax,kpmin,kGK?NK1001.01?236??193.17KN2?fa?265.4KN2mmA6.3GK?NKMK218.415??193.17??252.6KN2?1.2fa?318.48KN2mmAWK3.675GK?NKMK218.415??193.17??133.74KN2?0mAWK3.675
所以第一组内力满足要求。 对第三组内力进行验算：
?pk?pmax,kpmin,kGK?NK1055.57?236??205.01KN2?fa?265.4KN2mmA6.3GK?NKMK226.29??205.01??266.58KN2?1.2fa?318.48KN2
mmAWK3.267GK?NKMK226.29??205.01??145.57KN2?0mAWK3.627所以第三组内力满足要求。
经验算1.8?3.5m的基础底面尺寸满足地基承载力要求。 4、基础设计 （1）、上部结构产生的基础底面内力设计值：
第一组：M1K?517.66?89.75?1.15?1.2*298.464?0.77?345.09KN?M N1K?901.1?298.464?1199.56KN第二组：M２K?521.25?59.1?1.15?1.2*298.464?0.77?347.93KN?M N1K?975?298.464?1273.464KN第三组：M３K??389.49?23.32?1.15?1.2*298.464?0.77??687KN?M N1K?647.5?298.464?945.464KN在这三组内力下，地基净反力的计算：
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N1199.56??180.385KN2
mA6.65NM345.09KN?180.385??269.36272 pn,ma?x?mAW3.88NM370.43??181.54??91.44KN2 pn,mi?nmAW3.468N1273.464?191.5KN2 第二组pn??mA6.65NM347?191.5??280.93KN2 pn,ma?x?mAW3.88NM347?191.5??10.026KN7 pn,mi?n?
m2AW3.88N945.464?142.175KN2 第三组pn??mA6.65NM687??142.175??319.81KN2 pn,ma?xmAW3.88NM687??142.75???34KN2 pn,mi?nmAW3.88第一组：pn?由于pmin?0,pmax应重新计算。 偏心距e0?MN?687?0.727m。
945合力的最大压力的距离a'?0.5a?e0?0.5?3.4?0.727?0.973m 图-40 基础设计计算简图 根据内力的平衡条件： 0.15NMV750.00N?0.5pn,max?3a'300N50基础底面受压区的长度：3a?3?0.973?2.92m，占基础总长度的83.4%（或1150MV-1.950pmin2Npn,max?'?359.9KN2 m3abpn,min?0.0en?0.69m?a4?0.85说明在荷载的基本组合下，不会产生过大的倾斜。 （2）、基础抗冲切承载力验算
pmax212050ab120034500180034130021a 基础设计计算简图38 400 单层厂房课程设计
冲切承载力按第二组荷载作用下，地基最大净反力pn,max?319.81KN步确定杯壁高度h2?400mm（见图）
m2。初
因壁厚t?300mm，小于杯壁高度，说明上阶低落早冲切破坏锥体以内，故仅需对台阶以下进行冲切承载力验算（见图）
基础下设有垫层时候，混凝土保护层的厚度取35mm。冲切破坏锥体的有效高度
为：
h0?750?40mm?710mm
冲切破坏锥体的最不利一侧上边长：at?400?2?375?1150mm 冲切破坏锥体的最不利一侧下边长：
at?1150?2?710?2570mm?1800mm所以：ab?1800mm所以：am?1150?1800?1475mm2考虑冲切荷载时的基础底面积近似为：ab?at2?3.41.75??0.71)?0.297m222冲切力：Fl?pn,maxAl?372.46?0.297?86.58KNAl?1.8(抗冲切力的计算：h?750mm?800mm,?hp?1.0,ft?1.1Nmm2F抗?0.7?hpftamh0?0.7?1.1?1475?710?806.38KN?86.58KN
所以抗冲切力满足要求。 （3）基础底板配筋计算
1）、沿基础边长方向钢筋计算，分别按柱边（1-1截面），变阶处（2-2截面）两个面计算。所以选择的地基尽反力按第二组作用下，地基最大的净
反力验算。pn,max?319.81KN相应位置的地基净反力计算：
pn1?91.44?319.81?91.44?3.5??0.5??238.25KN2 ?m3.5?2?m2，pn,min?91.44KNm2
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pn2?81.04?372.46?81.04?3.41.75?????262.71KN2m3.42??21?PN,MAX?pn1?1?319.81?238.25?22?????????2?1.8?0.4??305.05?M1?a?a2b?b?3.5?1.0??cc?24?2242????M1305.05?106?As1???1453.83mm20.9fyh010.9?210?(1150?40)1?PN,MAX?pn2?1?319.81?238.25?22?????????2?1.8?1.15??176KNM2?a?a2b?b?3.5?1.75??11?24?2242????h02?750?40?710mmM1176?106?As1???1311.57mm20.9fyh020.9?210?710按As2选择钢筋，该方向的钢筋直径用?12，单根钢筋面积113.1mm2。 钢筋总根数：n?1311.57?12根，钢筋间距：s?(1800?50)?145mm。
12113.1该方向的配筋为：?12@150,共12根。
2）、沿短边方向的钢筋计算
沿短边方向钢筋计算，分别按柱边（3-3截面），变阶处（4-4截面）两个截面计
算。所选择的地基 净反力按三组和荷载作用下，地基最大的平均净反力计算
pn?262.71KNM3?m2Pn262.71(b?bc)2(2a?ac)?(1.8?0.4)2(2?3.5?1.0)?171.64KN?M2424h03?h01?d?1150?40?12?1098mmM3171.64?106?As3???827mm20.9fyh030.9?210?1098Pn262.71(b?b1)2(2a?a1)?(1.8?1.15)2(2?3.5?1.75)?40.46KN?M2424h04?h02?d?710?12?698mmM4?
M440.46?106?As4???306.7mm2
0.9fyh040.9?210?698 40
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按As3选择钢筋，由于钢筋面积较小，该方向上的钢筋直径用 ?8，单根钢筋面积50.3mm2。钢筋总根数：n?827?16根，钢筋间距：50.3s?(3500?50)16?215mm。
按照构造要求该方向的配筋为：?8@220，根数s?(3500?50)?1?18220根，柱下基础配筋如图所示，由于基础长边方向大于3米，因此该方向上的钢筋可以截断10% ，并交错布置，钢筋可用统一编号。 柱和基础的施工图见图。
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