支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.074 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.14 mm ； 最大支座力 Rmax = 1.133 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.074×106 /(4.49×103 )=16.433 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ = 16.433 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度 ν=0.14mm小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求!
2、梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.766 kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图(kN)
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.667 kN·m ； 最大变形 νmax = 1.27 mm ； 最大支座力 Rmax = 5.481 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.667×106 /(4.49×103 )=148.606 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ = 148.606 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度 ν=1.27mm小于最大允许挠度 [v] =min(800/150,10) mm,满足要求!
六、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): 1.05R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.481 kN； 1.05R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 七、组合风荷载时，立杆的稳定性计算 1、立杆荷载
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：
通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =5.481 kN ；
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=1.35×0.15×3.34＝0.68kN；
通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：
F3=1.35×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×(0.30+24.00×0.16)=2.683 kN； 立杆受压荷载总设计值为：N =5.481+0.676+2.683=8.84 kN；
2、立杆稳定性验算 σ = 1.05Nut/(υAKH)≤f
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数；
A -- 立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》 5.3.4采用； 计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.10+2×0.30=1.700m； l0 = kμh=1.185×1.667×1.100=2.173m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.1m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m； μ -- 模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ =1.667；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； 故l0取2.173m；
λ = l0/i = 2172.935 / 15.9 = 137 ； 查《规程》附录C得 υ= 0.362； KH=1；
σ =1.05×N/(υAKH)=1.05×8.840×103/( 0.362×424.000×1.000)= 60.474 N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ = 60.474 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。
八、组合风荷载时，立杆稳定性计算 1、立杆荷载
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：
Nut＝8.840kN；
风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值
wk =0.7μzμsWo= 0.7 ×0.45×0.74×0.355 = 0.083 kN/m2；
其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规
定采用：w0 = 0.45 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.355； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.083×0.8×1.12/10 = 0.01 kN·m； 2、立杆稳定性验算 σ =1.05Nut/(υAKH)+Mw/W≤f
σ =1.05×N/(υAKH)=1.05×8.840×103/( 0.362×424.000×1.00)+9532.196/4490.000= 62.597 N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ = 62.597 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。
九、模板支架整体侧向力计算
1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：
N1 =3FH/((m+1)Lb)
其中：F--作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： F =0.85AFWkla/(La)
AF--结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中
AF=2.20×104×1.55×103=3.41×107mm2；
wk --风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为1.0,wk
=0.7μz×μs×w0=0.7×0.74×1.0×0.45=0.233kN/m2；
所以可以求出
F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×3.41×107×10-6×0.233×0.8/22×1000=245.687N。
H--模板支架计算高度。H=3.340 m。
m--计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。
lb--模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb＝0.800 m。 la --梁底立杆纵距（m），la=0.800 m。 La--梁计算长度（m），La=22.000 m。
综合以上参数，计算得N1=3×245.687×3340.000/((1+1)×800.000)=1538.617N。