广州风神汽车有限公司PDI精品车间项目 模板工程专项施工方案
4.支撑支承面验算
（1）支承面受冲切承载力验算
钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板 支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=12.51kN； βσ
s
=2.00，ft=0.91N/mm，hO=120-15=105mm，η=0.4＋1.2/βs =1.00 =1.00N/mm，Um=4×100=400mm，βh =1.00
pc,m2
2
pc,m
(0.7βh ft＋0.15σ)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.
05kN
钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞12.51kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算
A2
2
b=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m,Al=0.10×0.10=0.01m β0.5
2
l=(Ab/Al)=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN＞12.51kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V
1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5
=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2
2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m
F2
1、F2两者取小值F=19.20kN/m，有效压头高度=F/γ=0.80m。 2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 ①新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2
γG=1.2 ②振捣混凝土产生的荷载Q2
2K 4.00 kN/m γQ=1.4 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 kN/m
2 （2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2
/6=650×182
/6=35100mm3
，I=bh3
/12=650×183
/12=315900mm4
。1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105
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设计值 单位 kN/m2
kN/m2
28.64 19.20 23.04 5.60 广州风神汽车有限公司PDI精品车间项目 模板工程专项施工方案
均布荷载q=28.64×(800-150)/1000=18.62kN/m=18.62N/mm Mmax=KMqL=-0.105×18.62×300=-175959N.mm=-0.18kN.m σ=Mmax/W=175959/35100=5.01N/mm
2
2
2
2
侧模抗弯强度σ=5.01N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×18.62×300/1000=3.39kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×3.39×1000/(2×18×650)=0.43N/mm
2
2
侧模抗剪强度τ=0.43N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。
3）挠度验算
按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故
q=19.20×(800-150)/1000=12.48kN/m=12.48N/mm，挠度系数Kυ=0.644 挠度υ
max
，
22
=KυqL/100EI=0.644×12.48×300/(100×6000×315900)=0.34mm
，44
[υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ
max
=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
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广州风神汽车有限公司PDI精品车间项目 模板工程专项施工方案 （3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-150)/2=325mm=0.33m，N=abFs=0.60×0.33×27.21=5.39kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN
对拉螺栓受力5.39kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算
计算跨度325mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm； W=bh/6=80×80/6=85333mm，I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1）抗弯强度验算
均布荷载q=28.64×300/1000=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125 Mmax=KMqL=-0.125×8.59×325=-113415N.mm=-0.11kN.m σ=Mmax/W=113415/85333=1.33N/mm
侧肋抗弯强度σ=1.33N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625
Vmax=KV qL=0.625×8.59×325/1000=1.74kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1.74×1000/(2×80×80)=0.41N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.41N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。
3）挠度验算
均布荷载q=19.20×300/1000=5.76N/mm；挠度系数Kυ=0.521 挠度υ
max
，
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
3
4
b
2
=KυqL/100EI=0.521×5.76×325/(100×9000×3413333)=0.01mm
，44
[υ]=L/250=325/250=1.30mm 侧肋挠度υ
max
=0.01mm＜[υ]=1.30mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
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6.计算结果
第一层龙骨80×100mm木枋@300mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@800mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@800mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排υ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。
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