施工阶段结构重要性系数 γ
01
=0.9
楼板自重g1=2.5×b=0.740 KN·m 施工荷载p1=1.5×b=0.282 KN·m 楼板自重产生的弯矩 M1Gk 施工荷载产生的弯矩 M1Qkgll02??0.201kN?m
82pll0??0.121KN?m
8 M1k?M1Qk?M1Gk?0.322KN?m
Ml=γ
01
（γGM1Gk+γQM1Qk）=0.369 KN·m
01
剪力V1=0.5γ2 截面特性计算
（γGg1+γQp1）l0=0.798 KN
如图2所示，ht0=ht-D1/2-D2/2 63.000 mm 腹杆钢筋截面面积：Asc=12.566mm2
?=50.265mm 如图2所示，xh=ht0+c+D2/2=81.000mm受压区钢筋截面面积：As
22
16
受压区钢筋截面面积：As=56.549mm
2
As?(c?Y0=
D2)?As??xh 22=47.647mm
As?As?2
XC=xh-Y0=33.353mm Xt=ht0-xc=29.647mm2 截面有效惯性矩 I0?
?D1464?X?AS2C?4?D232?ASXt2?1.059E?05mm
4
3 上下弦强度验算
N1 弦杆轴力 N=
ht0 上弦钢筋受压应力
=5859.809 N
?c?N?116.577 N 〈0.9fy，满足要求! ?AsN?103.624 N 〈0.9fy，满足要求! 下弦钢筋受拉应力 ?t?As4 受压弦杆及腹杆稳定性 （1） 对受压下弦杆
受压上弦杆节点间距Is=200mm 上弦杆计算长度 l0x=l0y=0.9ls=180.000 mm
惯性矩Ix?Iy??D1464?201.062 回转半径ix?iy?IxD?1?2.000 mm ?As4l0xl0y 长细化λx=λy===90.000 λ〈[150]，满足要求！
ixiy 由λ查得a类截面轴心受压构件稳定系数
?=0.367
N 上弦杆稳定验算 =317.532 Mpa 〈fy′，稳定性满足要求！
?As?
17
（2） 对腹杆
如图3所示： 如图4所示： AD=
(ht?c)2?（75-D12)2=91.363 mm
AG=AF?(s)=157.255mm AF=AD+30=121.363 mm
2l22D2ht-AHAB2×AD=76.016 mm
AC=×AG=93.313 mm AB=×AD=
ht?cAOAF∴ 腹杆节点间距1c=AC=93.313 mm 腹杆计算长度 l0x=l0y=0.7lc=65.319 mm
2
DCIx?回转半径 ix=iy==1.000 mm Asc4loylox?长细化 λx=λy== 65.319 λ〈[150]，满足要求！ ixiy由λ查得a类截面轴心受压构件稳定系数 腹杆与水平面的夹角 θ=arcsin?=0.607
AH=45.890 ACN0.5V1腹杆轴力 N==556.061 N 腹杆稳定验算=72.931 Mpa
?Ascsin? 〈fy′，稳定性满足要求！
5 挠度验算
25Mlkl0?5.689 mm 施工阶段钢筋桁架模板的挠度?1?48EsI0
18
l0l0挠度限值为与20mm中的较小值，=10.278mm
180180所以挠度限值为10.278mm 挠度小于限值，满足要求！
7.3.1.4 结论
经过上述计算可知：TD1-70 免租施工及使用阶段的要求！ 7.3.2 5.6m及8.4m板设计 7.3.2.1 设计数据 1 基本数据
混凝土强度C20
施工阶段结构重要性系数γ01=0.9 次梁间距 l1= 2600 mm 使用阶段结构重要性系数γ02=1 l2= 3000 mm 永久荷载分项系数γG=1.2 l3= 2800 mm 可变荷载分项系数γQ=1.4
楼板厚度h=100mm 钢筋桁架节点间距ls=200mm
假设支撑梁上翼缘宽度b1均为200mm 混凝土抗压强度设计值fc= 9.6N/mm
2
模板在梁上的支撑长度a=50mm 混凝土抗拉强度设计值ft=1.1N/M㎡ 单榀桁架计算宽度b=188mm 混凝土抗拉强度标准值ftk=1.54N/M㎡ 混凝土弹性模具Ee=25500N/M㎡ 钢筋强度标准值fyk=550N/mm
2
构件受力特征系数αcr=2.1 钢筋弹性模梁Es=190000N/mm
2
受拉区纵向受力钢筋的相对粘结性系数Vi=1mm 连接钢筋抗拉强度设计值fy=210N/mm 相对受压区高度ξb=0.373 混凝土上保护层厚度c?=15mm
2
钢筋抗压强度设计值fy=360N/mm混凝土下保护层厚度C=15mm
2
钢筋抗拉强度设计值fy=360N/mm桁架高度ht=70mm
2 荷载
2
施工阶段：模板自重+湿混凝土重量2.5KN/m
2
施工荷载1.5KN/m
2 2
使用阶段：楼板2.5KN/m 吊顶0.3KN/m
2 2
面层1KN/m楼面活荷载3.5KN/m 7.3.2.2 使用阶段计算
使用阶段，2.6m+3.0m板与2.8m+2.8m+2.8m板共同形成一五跨连续板。
1
2
19
一、荷载计算
楼板净跨 l1n=l1-b1=2400mm 计算跨度 l10=l10+a/2+b1/2=2525mm l2n=l2-b1=2800mm l20=l2n+b1=3000mm l3n=l3-b1=2600mm l30=l3n+b1=2800mm
l40=l3n+b1/2+a/2=2725mm 楼板自重 g1=2.5×b=0.470KN/m 施工荷载 p1=1.5×b=0.282KN/m
除楼板自重外的永久荷载 g2=（1+0.3）×b=0.244KN/m 楼面活荷载 p2=3.5×b=0.658KN/m 1施工阶段荷载计算
（1） 2.6m+3.0m两不等跨连续板
施工阶段计算跨度l1边=l10=2525mm
l2边=l2n+b1/2+a/2=2925mm ∵ n=l2边/l1边=1.158
∴ 根据n值，查《建筑结构静力计算手册》得：
恒载下： AB段跨中弯矩 M2
1GK1=0.0619×g1l10=0.185 KN·m
BC段跨中弯矩 M2
1GK2=0.1020×g1l10=0.306 KN·m
B处支座弯矩 Mg2
1GKB= -0.1482×1l10=-0.444 KN·m 活荷载： 考虑荷载最不利组合
AB段跨中弯矩 M=0.0977×P2
1QK11l10=0.176 KN·m
BC段跨中弯矩 M×P2
1QK2=0.12591l10=0.226 KN·m
B处支座弯矩 M2
1QKB= -0.1482×P1l10=-0.266 KN·m ∴ 施工阶段最大弯矩
跨中：BC跨M1k2=M1GK2+M1QK2=0.532 KN·m
M12=γ01（γGM1GK2+γQM1QK2)=0.615 KN·m
支座：B支座M1KB=M1GKB+M1QKB=-0.711 KN·m M1B=γ
01
（γGM1GK2+γQM1GKB)=-0.815 KN·m
施工阶段最大剪力
V1B右=0.7069γ01（γGg1+γQP1)=1.540 KN·m
20