***************工程超高模板施工方案
方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木强度验算:
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×10.634×0.52 = 0.266 kN·m；
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最大应力 σ= M / W = 0.266×10/64000 = 4.2 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 4.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×10.634×0.5 = 3.19 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3.19×1000/(2×60×80) = 0.997 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.997 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×10.634×5004 /(100×10000×256×104)=0.176mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.176 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！
3.支撑托梁的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.939kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.317kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(1.400-1.000)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(2.000-0.120)×0.300=0.990kN
简图(kN·m)
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剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:
N1=N5=1.783 kN；N2=N4=14.235 kN；N3=5.721 kN； 最大弯矩 Mmax=0.5 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.232 mm；
最大应力 σ=0.5×106/4790=104.3 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑托梁的最大应力计算值 104.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
八、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =14.235 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×6.5=1.061 kN； N =14.235+1.061=15.296kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79；
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σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=15296/(0.205×457) = 163.3N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 163.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =14.235 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×(6.5-2)=1.061 kN； N =N1+N2 =14.235+0.734=14.969 kN ；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=14969.483/(0.205×457) = 159.8 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 159.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.008×(1.5+0.4×2) = 2.706 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.008 ； lo/i = 2705.573 / 15.9 = 170 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.245 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 14969.483/(0.245×457) = 133.7 N/mm2；
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钢管立杆稳定性计算 σ = 133.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
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附录3：22.9米层高0.4×1.2m梁模板(扣件钢管架)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；
混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：22.90；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.25； 立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；
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