10分钟停顿观测一次围堰顶面水平及下沉量，不平衡时并及时进行调整，当围堰底隔板入水后，总浮力增长较快，附加浮筒失去作用，因此可关闭进水及排气阀门，撤除水泵等。
第四步：向两端③号浮筒注水使围堰自浮。从围堰底隔板入水时起，注水下沉过程是体系内重量和浮力同步增加的过程，即随着浮筒内的重量不断增加，底节围堰浮力也等量增加，系统的浮力和重量始终保持平衡。当围堰下沉至自浮深度时，浮筒再适量注水，使平台脱离后即可停止注水，同时关闭进水及排气管上端阀门，平台沉落至水底。
底节围堰下水作业完成后，将③号浮筒进水及排气管上端移到工作船上，拆除水泵，清理现场，为围堰移位作准备。
第五步：底节围堰移位。底节围堰与靠岸一侧的浮吊绑定，利用上游的既有桥墩作主锚，将浮吊上的卷扬机钢丝绳系于桥墩上，解除底节围堰的锚绳，然后将底节围堰及浮吊一同牵引到墩位处。安装锚碇系统后，解除与浮吊的连接，定位后进行上节围堰拼装。 4.6.6 平台B组块充气排水浮升
底节钢围堰浮运离开下水地点后即可进行充气排水浮升作业。充气排水浮升系统由进气管、出水管、空压机、分气缸、阀门、气压表、控制柜组成。打捞时用空压机向B组块两端的4个③号浮筒充气排水，使其平台整体上浮。施工步骤如下：
进气管安装：将两台空压机的出气管用高压胶管分别与4个③号浮筒的充气管连接，充气管利用③号浮筒注水时的D25进水管。安装好经校验合格的压力表。
排水管安装：排水管利用③号浮筒注水时的D32排气管，在其上端接1.5m长的钢管，钢管固定在工作船上的支架上，钢管出口设45度弯管，可将水排至船外。
充气排水：充气排水系统安装完毕后，将空压机的排气量放在低档
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位后启动空压机，检查系统的运行情况，确认排水管有气体喷出后，将空压机的排气量由低档逐步向高档位调节，直到排水管喷水。当出水压力过大时，可适当调低风压。随着浮筒内的排出水量大于平台总重量时，平台便整体上浮，直至平台漏出水面0.5m左右即可停止。
停止充气排水后，用机动小船将浮平台拖至岸边，用水泵将水排出浮筒，然后将平台解体运送上岸，浮筒复原后用于钻孔桩施工。 4.6.7相关计算
4.6.7.1 底节围堰自浮计算
底节围堰自重：W＝320t
双壁围堰隔舱面积：S＝(131-1.5×22)×1.5＝147 m2 自浮时入水深度：H＝W/S＋h＝320/147＋1＝2.17＋1=3.17 m h—底板至围堰底的高度。 4.6.7.2注水下沉计算
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各工况详细计算见下表：
工 况 注水下沉前 ①号筒抽离 ②号筒抽离 拆除贝雷梁及垫梁 增附加筒 ④号筒注水 附加筒注水 ③号筒注水 底节围堰自浮 B组平台脱离 备 注 脱离构件数量 注水 总重量 总浮力 浮筒剩余 水上面积 干弦高 W(t) F(t) L(m) 214 178 124 124 124 124 124 124 124 V(m2) 2.99 2.59 1.57 2.03 1.93 0.00 0 0 0 H(m) 1.37 1.23 0.84 1.02 0.98 0 -1.0 -3.17 -3.17 根数n 重量G P(t) 4 6 43.6 65.5 -56.5 -320 12.8 239 46.8 320 678.0 1318.0 634.4 1096.3 568.9 763.8 512.4 763.8 524.8 763.8 763.8 763.8 810.6 810.6 1130,6 1130,6 810.6 810.6 810.6 810.6 附加浮筒入水提供46.8t浮力。 抽离钢浮筒重：Gi =（9.0×1.104＋0.97）×n＝10.91n 剩余总重： Wi=W-ΣGi
剩余浮筒浮力：Fi=F-6.158×9×Σn= F-55.42×Σn 剩余浮筒水上面积：V=(Fi- Wi)/L
干弦高度按公式V=(πR2/180)arcCOS(R-h)/R-(R-h)√2Rh-h2计算。 附加浮筒的重量：P＝10×1.21π×0.01×7.85×4＝12t 附加浮筒体积：V=10*0.61*0.61π×4＝46.8 m3 4.6.7.3浮筒抽离围堰壁板验算
两批浮筒抽离后，两侧壁板跨度达到40.5m，因此必须对壁板进行检算。底节壁板面板厚度为8mm，水平环板为∠160×100×10角钢，封底钢板厚度为10mm。其中角钢A=25.8 cm2，iy=2.5 cm，Iy=192cm4，按简支梁计算。
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(1) 底节壁板截面参数：
面板：I1=2*0.8*5003/12+2*500*0.8*322=17485867 cm4 封底板：I2=150*1.03/12+150*1.0*1182=2089 cm4
角钢：I3=192*12+2*25.8*(692+1642+2642+262+1212+1962)=8004742 cm4
截面惯性矩:I= I1+I2+I3=25492698 cm4
弯曲截面模量：W=I/t=25492698/218=116939 cm3
截面静矩：S*=2*282*0.8*141+2*25.8*(70+165+265)=89419 cm3 (2)内力计算
壁板自重：q=24.6kN/m
跨中弯矩：M=qL2/8=24.6*40.5*40.5/8=5043.8 kN-m 杆端剪力：Q＝qL/2=24.6*40.5/2=498.2 kN (3)强度及挠度验算
?=M/W=5043.8*1000/116939=43.13 MPa< 145MPa σ
=QS*/(Ib)=498.2*89419*10/(25492698*2*0.8)=10.92Mpa<85Mpa
f=5ql∧4/384EI=5*24.6*1000*40.5∧4/384*2*25492698=16.9mm f=16.9mm≤[f]=L/400=40.5*1000/400=101mm 故安全 4.7围堰拼接下沉
围堰底节在墩位处进行初步定位后，用35t浮吊进行上层拼接。拼
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接时仍按照先直线后圆弧的顺序进行，直线段由中部向两端对称拼装，合拢块设在两端圆弧段的中部。拼接时先将隔内按照上节壁板的重量向隔内注水，第一块吊装的上层板处不注水，吊装第一块壁板加载后，再将其相临隔仓按上层壁板重量将水排除，然后进行吊装。第二节拼装完成并经密闭性检查合格后，注水下沉至围堰顶面高于水面不小于1.0m。下沉后收紧锚绳进行重新定位，再按上述方法拼装第三节。吊装过程通过对隔仓内注水或排水保持下节围堰的平衡。
当围堰拼接高度超过水深1.0m时（三节拼装后），即进行下沉着床。下沉至底部距河床0.2～0.5m时，利用锚碇系统及浮吊的主锚卷扬机进行精确定位后，进行缓慢注水下沉着床，着床过程中随时测定其位臵，并进行必要调整，保证着床后其精度满足设计要求。
着床完成后检查围堰底部与河床接触情况，确认上部加载后围堰不会发生倾斜，否则须对围堰悬空部分采取必要的支垫措施后，再进行上层单臂围板拼接。
为避免着床完成后水位上升引起围堰上浮，在围堰的外壁相同高于近期常水位线约1.0m，每个壁仓开一个100mm圆孔，继续注水至开孔标高，当水位超过开孔标高时，双壁钢围堰各仓的水位与河水位同时上涨，保证围堰的稳定。
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