H8的抽汽系数a8：
ac,8(hw,8?hw,sg)a8??h?ad,7(hd,7?hd,8)h8?hd,80.8245(174.06?98.5)
??0.03427?0.1395(196.06?118.9)1.0
2343?118.9H8的疏水系数a8：
ad,8?ad,7?a8?0.1395?0.03427?0.1657
4-13 各级组流量计算结果（第二次迭代） 抽汽 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 D0 口代号 (除氧器) 抽汽 0.04535 1.0 0.0 0.09024 0.04214 0.03552 0.02238 0.03642 0.03427 系数aj (0.1132) 抽汽量 Di 1798562 0.0 161931 81886 89305 74010 (216521) 43993 71550 67416 4-14 各级组通流量计算结果（第二次迭代） 级组序号 I ZR II III IV 各级组流量(kg/h) 1763265 1586847 1586621 1512382 1422551 级组序号 VI Ⅶ Ⅷ 各级组流量(kg/h) 1203576 1232148 1072584
第I级组通流量：
DI?D0?DL1?DN1?DM1?DA?DB?D1
V 1256521 =1798562-1789-899-539-542-251-0 =1763265kg/h 第II级组通流量：
DII?DI?DL?DN?DM?D2?DA?DB?DJ
?179856?2第III级组通流量：
17?89?98?6131?5355?66?3628?3 k1g/h3'DIII?DII?D3?DR?DP
43
?158662?1第IV级组通流量：
71?434?185?149kg15h12DIV ?DIII?D4?1512382?78134?1422551kg/h
同理可计算出5-8级级组通流量。
4.5第三次迭代计算
在第三次迭代计算之前先进行预备计算，计算结果列于下表：
表4-15 抽气压力及比值（供第三次迭代） 项 目 H1 H2 H3 H4 H5 H6 抽汽压力Pj' 抽汽比焓hj 抽汽管道压损ΔPj 加热器侧压力Pj 饱和温度ts,j 出水温度tw,j '进水温度tw ,jH7 0.111 H8 0.0214 2445.7 5.993 3.798 1.785 0.994 0.434 0.237 3186.2 3061.2 3368.2 3098.8 2928.7 2744.5 2647.4 0 5.986 0.1078 0.0816 0.03745 0.01537 0.00657 0.00346 0.00112 3.688 1.766 205.2 206.6 168.9 0.964 177.1 176.1 173.1 747.3 556.6 0.416 141.2 134.5 103.2 568.3 433.3 607.3 0.226 123.5 123.1 87.1 507.6 365.2 0.109 102.2 98.4 59.2 415.2 248.0 0.0197 59.4 56.5 33.4 238.8 141.7 162.5 274..5 244.2 275．2 243.5 242.7 199.5 出水比焓hw,j '进水比焓hw ,j1078.5 1078.5 734.5 1078.5 850.6 — 879.5 755.8 疏水比焓hd,j 765.2.2 747.6 518.2.1 269.4 其次，进行迭代计算。完全重复第二次迭代的计算步骤，做全厂原则性热力系统计算，得到新的汽轮机进气量，抽汽系数，抽汽流量以及各级组的蒸汽通流量（表4-13和表4-14）
表4-16 各级组流量计算结果（第三次迭代） 抽汽 H4 D0 H1 H2 H3 H5 H6 H7 H8 口代号 (除氧器) 抽汽 0.04167 0.04542 1.0 0 0.09032 0.03562 0.02241 0.03638 0.03431 系数aj (0.1132) 抽汽量 Di 1798712 0 161989 81912 89314 74057 (216545) 43998 71572 67456
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表4-17 各级组流量计算结果（第三次迭代） 级组序号 I ZR II III IV 各级组流量(kg/h) 17632754 1586897 1586684 1512401 1422562 级组序号 VI Ⅶ Ⅷ 各级组流量(kg/h) 1203584 1232156 1072602 V 1256564 4.6 全厂热经济指标计算
1）锅炉主蒸汽再热蒸汽的出口参数 见原始参数锅炉部分 2）锅炉有效热量q1
? q1?(afw?abI)(hb?hfw)?abI(hbI?hfw)?asp(hb?hsp)?a(hb?hsp)?arh?qrh?(0.9915?0.005)(3480.6?1078.5)?0.005(1740.6?1054.96)?0.003(3480.6?755.2)?0.8889?524.2?2862.3kJ/kg
式中hfw——给水比焓，由表1-24差得hfw?hw,1?1078.5kJ/kg
hsp——过热器喷水比焓，由表1—24查得hsp?hw,3?758.6kJ/kg arh——再热器蒸汽流量系数，arh=0.8889
3）汽轮机比热耗q0
q0?h0?hw,1?arh?qrh?3477.5?1078.5?0.8889?518.4?2812.5kJ/kg
4）管道效率
?p?q0?2812.5?0.985 q12936.45）汽轮机绝对电效率?e
?e??m??g?wi/q0?0.985?0.99?1254.3/2812.5?0.4349 式中wi汽轮机内功率,wi?1254.3kJ/kg. 6）全厂效率?cp
?cp??b?p?e?0.936?0.95?0.4349?0.3867 7）全厂发电标准煤耗
相应于1kg汽轮机进汽的锅炉输入热量qb
qqb?1?2936.4?3137.2kJ/kg
?b0.936相应于1kg汽轮机进汽的暖风器热量qnf
'qnf?anf(hnf?hnf)?0.02(3098.8?658)?47.5kJ/kg
式中 1kg——暖风器抽汽比焓，由表1-24查得hnf?h4?3098.8kJ/kg 相应于1kg标准煤的输入热量Qbs：
2936.4Qbs?29300?29751kJ/kg
2936.4?0.936?47.545
发电标准煤耗bs：
bs?3600?0.3129kg/(kw?h)
0.3867?297518）全厂热耗率qcp
qcp?29300?bs?29300?0.3129?9167.9kg/(kw?h)
9）全厂供电标准煤耗bsn
bs0.3129n?1?0.06?0.3329
kg/(kw?h)
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第五章 结 论
变工况对机组工作影响的简要分析:
热系统变工况计算目的，是确定汽轮机在新工况下各抽汽口和排汽端的蒸汽参数，以及回热给水系统的各参数及流量，其实质是确定汽轮机的新的汽态膨胀过程线和系统参数。
由本例的变工况计算可知，在定功率情况下，当切除最后一级高加后，由于1kg新汽的做功量wi增加，所以切除高加前后的汽轮机汽耗量D0由1852537kg/h减少至1798712kg/h.但是由于切除高加，给水比焓hfw由1203.9降低至1078.5，这导致循环系热量q0增加，汽轮机的绝对电效率?e由0.4362降低为0.4349，发电标准煤耗由0.3289kg/(kw?h)上升为0.3329kg/(kw?h)。从热量法的观点分析，经济性降低的原因是汽轮机的抽汽做功比xr减少。
凝汽器的凝汽量Dc由高加切除前的1052135kg/h增加至切除后的1053445kg/h.这说明如果考虑凝汽器的变工况，凝汽器真空会有所加降低，汽轮机进气量D0和发电标准煤耗bs还会增加一些。
从汽轮机汽态膨胀过程线的变化分析，在汽轮机功率不变情况下，切除高加H1后，汽轮
''?5.945和p2,0?3.668增加机各抽汽口处的压力是升高的，尤其是钱一，二级，分别从p1,0''?5.992和p2,0?3.791。可以推知，在切除更多高加的情况下，汽态膨胀过程线还会到p1,0进一步升高。一旦超过一定限度，运行中就必须限制或者降低汽轮机功率。
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