?asg,P?asg,R?asg,T?asg,s
=0.004117?0.0001533?0.00168?0.00005?0.0003050133 ?0.00191?0.00006?0.0003533?0.0004967
?0.0001?0.0004?0.0008 =0.008533 凝汽系数和ac：
10.00853?30.589 4 ac?1??aj??asg,k?1?0.435?该值与由凝汽器质量平衡计算得到的ac相等，凝汽系数计算正确。
18
第四章 机组全厂原则性热力系统变工况计算
4.1原始工况计算
变工况前的系统状态是变工况计算的前提和基础。现将变工况前的汽轮机进汽量、热
力系统中各点汽水流量和热经济指标的计算结果列于下表4-1。 表4-1 项目 H3 （除H1 H2 H4 H5 H6 氧器） 抽汽压力p'jH7 H8 5.945 3.668 3027.1 1.776 3352.2 0.964 3169.0 0.416 2978.5 0.226 0.109 0..0197 （Ma） 抽汽比焓hj 抽汽管道压损Δpi,0 3144.2 2851.0 2716.0 2455.8 0.1758 0.1078 0.0816 0.03745 0.01537 0.00657 0.003468 0.00112 加热器下端差24.3 0.07278 17.9 13.2 __ 22.4 22.1 21.89 23.3 ?h1j 抽汽系数aj 汽轮机进汽量D0 1852537 0.08289 0.03856 0.04172 0.03498 0.02213 0.03412 0.03102 4.1.1 汽轮机初始通流量计算
变工况计算的基本公式是弗留格尔公式。弗留格尔公式利用各抽汽段的蒸汽通流量的变化来计算抽汽口压力变化来计算抽汽口压力变化。因此，首先要计算汽轮机各级组的初始通流量。根据前面的计算结果将原始工况下汽轮机各级组抽气量，门杆漏气量，轴封漏气量列于下表4-2，以备迭代计算。汽轮机各级组的划分示于图。各级组通流量计算时，可参考表4-1。 表4-2 抽汽口代号 D1 D2 D3 D4(D4?) D5 D6 D7 D8 78134 抽汽量（kg/h） 134827 153556 71434 64801 40996 63208 57465 (212435) 19
表4-3 漏汽点代号 漏汽系数 漏汽量(kg/h) A B K 0.0003433 0.0001533 0.004117 636 283 7626 L1 0.00168 3112 N1 M1 0．00005 0.0003133 92 80 注 :括号内数据为第四抽汽口各抽汽量之和 漏汽点代号 L N M R 漏汽系数 0.00191 0.00006 0.0003533 0.0001 漏汽量(kg/h) 漏汽点代号 漏汽系数 S 0.0008 1482 漏汽量（kg/h） 第I级组通流量：
DI?D0?DL1?DN1?DM1?DA?DB?D1
P T 0.0004967 0.00038 914 703 3538 111 J 0.017 31493 654 W 0.0003754 695 185 ?1852537?3112?92?580?636?283?134827
?1713007kg/h
第II级组通流量：
DII?Drh?DJ?Dk
?171300?7第III级组通流量：
DIII?DII?D3
31?493 ?7626k1g/h ?173687?4第IV级组通流量：
71?434 441k6g65h??DR?DP?1665440?212435?185?914?1451906kg/h DIV=DIII?D4第V级组通流量：
DV?DIV?D5?1451906?64801?1387105kg/h
第VI级组通流量：
DVI?DV?D6?1387105?40996?1346109kg/h
第Ⅶ级组通流量
DⅦ=DVI?D7?1346109?63208?1282901kg/h
第Ⅷ级组通流量
DⅧ= DⅦ? D8= 1282091?57465=1225436kg/h
20
表4-4 各级组通流量计算结果（原始工况） 级组序号 I ZR Ⅱ III IV V VI Ⅶ Ⅷ 级组通 流量 1739107 1584560 1572112 1495440 1451906 1387105 1346109 1282901 1125436 Kg/h 4.1.2初步计算 初步计算的目的是在假定汽轮机各加热器抽气参数和进出水参数均维持不变的条件下，仅改变高加H1的抽汽系数a1，计算得出系统中各点抽汽系数，抽汽量和各级组通流量。以上述假设作为初始工况，按照前面的方法步骤进行全厂原则性热力系统计算。初步计算开始时的热力系统参数列于表4-5。初步计算得到的各点抽汽系数，抽汽量和各级组通流量的第一次近似值列于表4-6和4-7。
表4-5 原则性热力系统汽水参数（供初步计算） H4 项目 H1 H2 H3 H5 H6 H7 H8 (除氧器) 加热器侧压力Pi 饱和温度ts,i 出水温度tw,i '进水温度tw ,i5.945 272.9 274.6 242.7 3.558 243.5 243.5 197.5 1.723 204.9 206.6 168.9 0.916 176.1 176.1 128.3 746.2 556.6 176.1 746.6 0.404 140.0 134.5 102.9 567.3 433.3 105.5 606.4 0.219 123.1 120.3 86.7 506.8 365.2 92.2 517.1 0.1057 101.2 98.4 58.7 414.3 248.0 64.2 268.8 0.01911 59.1 56.3 33.1 238.0 141.1 38.6 161.7 出水焓值hw,i '进水焓值hw,i 1203.9 1056.3 733.5 876 —— —— 956.3 199.5 850.9 890.1 170.6 755.8 疏水温度td,i 疏水焓值hd,i 表4-6 各抽汽系数、抽汽量计算结果（初步计算） 抽汽口代号 H4 D0 H1 H2 H3 H5 H6 除氧器 抽汽系数ai 抽气1.0 0 H7 H8 0.08267 0.03835 0.04164 0.03458 0.02256 0.0340 0.03124 145965 69784 78513 61219 41289 63754 57398 Di(kg/h) 量1741450 0 注D0表示汽轮机进汽量
21
4.2 第一次迭代的预备计算
预备计算的目的是利用初步计算的结果，主要是以各级组通流量的变化，进行汽态膨胀过程线的修正。然后，根据修正后的汽态过程线，逐步计算各加热器的压力，加热器内汽侧饱和温度，出水温度出水比焓，进水温度进水比焓，疏水比焓值等。
计算过程中，抽汽压力的确定利用了弗留格尔公式，借助级组通流量的改变进行计算求得。加热器内汽侧的压力的确定利用了抽汽管道压差的变化。各进出水温度及疏水温度的计算，责考虑了加热器上下端差固定不变的原理。 1）抽汽压力与抽汽比焓
根据弗留格尔公式，第一抽汽口压力P1：
P1?P1,0D1/D1,0?5.945?1741404/1739017?5.986MPa
式中 P1,0 D1,——原工况第一抽汽口的压力，通流量；0 P1 D1——初步计算后第一抽汽口的压力，通流量。 第一抽汽口蒸汽比焓h1：
hP'0?P11?h0?P'P(h0?h1,0) 0?1,0?3397.5?21.47.47?5.98621.47?5.945(3397.5?3185.4)?3186kJ/kg
第二抽汽口压力P2：
P2?P2,0D2/D2,0?3.688?1584560/1579854?3.785MPa
第二抽汽口蒸汽比焓h2
hhP'1?P22?1?P'(h1?h2,0)
1?P2,0?3027.1?13.85?1.8513.85?1.82(3186?3076.3)?3059.5kJ/kg
第三抽汽口压力P3：
P3?P3,0D3/D3,0?1.766?69784/69542?1.783MPa
第三抽汽口蒸汽比焓h3
P'h2?P33?h2?P'?P(h2?h3,0)
23,0?3059.5?11.83?1.77611.82?1.783(3079.5?2935)?3368.2Kj/kg
第四抽汽口压力P4：
P4?P4,0D4/D4,0?0.964?1451906/1448925?0.987MPa
第四抽汽口蒸汽比焓h4
22