支座反力为：R3=1020.3KN R5=490.8KN 节点1处的位移为9.5mm。
由轴力图可知：受拉杆件有（5）、（6）两个杆件，受压杆件有（2）、（3）、（7）三个杆件。各杆件的强度验算如下表所示：
序号 内力 (KN) 选材 2I500 2I500 2I356 2I356 2I500 截面面积 (cm2) 214 214 128.7 128.7 214 正应力 (MPa) 25.9 25.8 58.1 58.2 47.2 许用应力 (MPa) 215 215 215 215 215 备注 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 (2) -553.9 (3) -552.5 (5) (6) 748.3 749.2 (7) -1009.2 ② 最大挠度检算
挂篮的最大变形出现在前下横梁中点处。由主桁架前支点挠度和前上横梁、吊杆、前下横梁的挠度叠加而成。
最大挠度为：?L总=9.5+9.8=19.3mm＜20mm。满足要求。 ③ 后锚及抗倾覆检算
后锚系统采用4根32精扎螺纹钢，每两根精扎螺纹钢连接一根后锚扁担梁以此平衡挂篮前端受力。
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则倾覆系数为：Fs=4*690/490.8=5.6。 ④ 主桁架杆件稳定性检算
杆件（2）采用2根I500工字钢。杆件截面特性为： Wx=3516cm3 Ix=87894cm4 A=214cm2 根据临界力欧拉公式：截面回转半径r==
l04763==23.46 203rI?203mm，长细比λA对应长细比的受压构件纵向弯曲系数φ=0.897
?maxNmax压553.9?103???28.9MPa?????215MPa。满足要求。 2?A0.897?214?10 杆件（3）和杆件（2）受力基本相同，不再检算。 杆件（7）采用 2根I500工字钢组成，其力学参数如下： Wx=3516cm3 Ix=87894cm4 A=214cm2 根据临界力欧拉公式：截面回转半径r==
l04358==21.5 203rI?203mm，长细比λA对应长细比的受压构件纵向弯曲系数φ=0.897
?maxNmax压1009.2?103???52.6MPa?????215MPa。满足要求。 ?A0.897?214?102由上述计算结果可知，主桁架稳定性满足要求。 （二）荷载组合Ⅱ
荷载组合Ⅱ包括：挂篮自重和冲击荷载。
挂篮前移时，主桁架靠反压轮扣在轨道上行走，挂篮的底篮自重
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为 98.9KN，内模 22.7KN,单片外模 50.1KN,前上横梁自重18.6KN,精轧螺纹钢自重7.3KN。
则挂篮的前吊点的荷载为：P?98.9?22.7?18.6?7.3
?50.1?123.9KN2考虑冲击荷载：T=123.9*1.3=161KN 吊挂滚轮处承受拉力为R=T=161KN
临界面积为： Alj=161000/〔?〕=161000/125=12.88cm2 吊挂滚轮最小剪切面为：A=10*4*2=80cm2＞Alj=12.88cm2 满足要求。
第四章 其他附属结构检算
（一）后锚扁担梁检算
后锚扁担梁采用2根[22a槽钢焊接而成。两个后锚扁担梁的中心位置距立柱中点4.975米。4根精轧螺纹钢锚固位置为预留孔洞。精轧螺纹钢通过预留孔洞穿过顶板，锚固于顶板下平面。吊杆横向间距为1.2米。由主桁架后锚计算可知，单根精轧螺纹钢承受拉力： P=490.8/4=122.7KN。
后锚扁担梁由2根[26槽钢组成，其力学参数如下： Wx=661.1cm3 Ix=8594cm4 A=88.66cm2 1.受力分析
后锚扁担梁主要承受吊杆拉力及主梁支撑力。可得受力简化图如下：
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2060FA6020120
其中，F=2P=245.4KN。 2.抗剪检算
根据结构力学计算器得到的剪力图如下：
Rmax=122.7KN
Rmax122.7?103????13.8MPa?????125MPa。满足要求。
A88.66?1023.强度检算
弯矩图如下：
Mmax=73.6KN?m
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?maxMmax73.6?103???111.3MPa?????215MPa。满足要求。 W661.14.刚度检算 位移图如下：
最大位移处位于杆件中点处，位移量为0.49mm：
fmax=0.49mm＜[l]=3mm。满足要求。 400（二）轨道检算 1.受力分析
轨道截面如图所示：
采用2根I356工字钢，间距为0.5米。其截面特性为： Wx=1537cm3 Ix=27364cm4 A=128.68cm2
挂篮轨道在浇筑混凝土时，主要承受立柱传递的压力，P=1020.3KN。其压应力为：?=P/A=1020300/12868=79.3MPa＜215MPa。满足要求。
挂篮轨道在挂篮空载前移时承受后锚小车传递的挂篮自重。由第三章的计算可知，后锚小车所传递的挂篮自重荷载为 157.4KN。锚固
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